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    強(qiáng)渦流場(chǎng)中柴油噴霧擴(kuò)散特性研究

    2019-09-10 01:31:02魏衍舉章旭東鄧勝才劉圣華張美娟
    關(guān)鍵詞:斜向直通噴油

    魏衍舉 章旭東 鄧勝才 張 潔 劉圣華 張美娟

    (1.西安交通大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院, 西安 710049; 2.無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院汽車與交通學(xué)院, 無錫 214121)

    0 引言

    目前,汽車發(fā)動(dòng)機(jī)仍然是以汽油和柴油為主的液體燃料發(fā)動(dòng)機(jī)。液體燃料從噴射到燃燒完畢,經(jīng)歷了非常復(fù)雜的物理化學(xué)過程。雖然均質(zhì)混合氣發(fā)動(dòng)機(jī)包括火花點(diǎn)火發(fā)動(dòng)機(jī)[1-5]和HCCI發(fā)動(dòng)機(jī)[6],名義上為均質(zhì)混合氣燃燒,但是從大量的核模態(tài)顆粒物排放上可以看出,無論對(duì)于柴油機(jī)或汽油機(jī),其燃燒本質(zhì)都是氣液兩相燃燒,只是汽油液滴的尺度比柴油小一些。而非均相燃燒是顆粒物產(chǎn)生的充分條件。

    目前,發(fā)動(dòng)機(jī)主要依靠高壓噴射、稀燃等缸內(nèi)凈化和機(jī)外DPF捕集技術(shù)減少顆粒物的產(chǎn)生。缸內(nèi)空氣運(yùn)動(dòng)的組織對(duì)空氣燃料的分布產(chǎn)生至關(guān)重要的影響,對(duì)于燃油與空氣混合過程的研究也引起廣泛關(guān)注。燃料-空氣分配過程由多種因素決定,如燃料性質(zhì)、噴射壓力、氣流條件等。通過計(jì)算模擬[7-12]和實(shí)驗(yàn)[13-18]對(duì)柴油的噴霧特性已進(jìn)行了廣泛的研究。KIM等[19]在單缸可視化柴油發(fā)動(dòng)機(jī)上研究了渦流的特征以及渦流對(duì)燃燒和火焰特性的影響,研究發(fā)現(xiàn),渦流有助于燃料在燃燒室中分布更均勻,從而減少點(diǎn)火延遲并提高燃燒效率,但沒有對(duì)燃料的混合過程進(jìn)行深入研究。本文在不同強(qiáng)度渦流場(chǎng)中對(duì)柴油噴射油束的擴(kuò)散特性進(jìn)行研究,以期為柴油機(jī)燃燒室內(nèi)空氣運(yùn)動(dòng)組織設(shè)計(jì)提供參考。

    1 實(shí)驗(yàn)設(shè)置

    1.1 RCM系統(tǒng)

    RCM系統(tǒng)包括:供氣子系統(tǒng)、可視化燃燒室模塊、壓縮段、鎖定組件、直線運(yùn)動(dòng)系統(tǒng)、驅(qū)動(dòng)組件、燃油供應(yīng)系統(tǒng)、高速攝像機(jī)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)和可視化燃燒室控制系統(tǒng)。圖1為RCM系統(tǒng)的3D模型??梢暬紵抑睆?0 mm,厚度20 mm,壓縮由鋼塊碰撞到活塞模塊驅(qū)動(dòng)??焖賶嚎s機(jī)工作時(shí),直線導(dǎo)軌上的鋼塊負(fù)載首先通過直線運(yùn)動(dòng)系統(tǒng)在1.5 m的距離內(nèi)從靜態(tài)加速到10 m/s,然后鋼塊撞擊并推動(dòng)活塞模塊向前移動(dòng)以壓縮缸(直徑50 mm,長(zhǎng)600 mm)內(nèi)氣體,平均壓縮速度為7.55 m/s,壓縮比為14,壓縮終了缸內(nèi)壓力為1.5 MPa。

    圖1 RCM系統(tǒng)3D模型Fig.1 3D model of rapid compression machine (RCM) system

    1.2 燃燒室與渦流塊

    該快速壓縮機(jī)燃燒室與氣缸為分離式結(jié)構(gòu)。燃燒室為直徑50 mm、厚度20 mm的扁圓柱形,其軸線與氣缸軸線垂直,其兩端面為石英玻璃觀察窗。采用Phantom Miro eX4型高速攝像機(jī)利用背光法拍攝缸內(nèi)柴油油束的混合過程,拍攝速率為4 000 f/s,圖像分辨率為800像素×600像素。

    燃燒室與氣缸間有導(dǎo)氣孔連接,導(dǎo)氣孔直徑為6 mm。根據(jù)導(dǎo)氣孔開口方向不同,形成切向、斜向及直通氣流,如圖2所示,從而形成切向渦流場(chǎng)(出口流向與氣缸夾角為45°)、斜向渦流場(chǎng)(出口流向與氣缸軸線夾角為25°)和直通渦流場(chǎng)。柴油由噴油器孔內(nèi)的高壓共軌噴油系統(tǒng)噴入燃燒室。

    圖2 燃燒室、氣缸和渦流塊安裝圖Fig.2 Mounting diagrams of combustion chamber, cylinder and swirl blocks to create tangential, oblique and straight flow1.壓力傳感器 2.噴油器孔 3.燃燒室 4.進(jìn)氣/排氣口 5.渦流塊 6.氣缸蓋 7.氣缸

    1.3 工況設(shè)定

    采用單噴孔、直徑為0.2 mm的Bosch高壓共軌噴油器,針對(duì)不同渦流場(chǎng),搭配40、60 MPa 2種噴油壓力?;钊竭_(dá)上止點(diǎn)時(shí)被鎖定,同時(shí)噴油閥打開,噴油器開始噴油,所有工況噴油器噴油脈寬均為5.0 ms。

    2 結(jié)果與分析

    2.1 等效渦流比

    燃燒室渦流比是影響柴油機(jī)混合與燃燒過程的重要參數(shù)。在本研究中,通過比較示蹤粒子相對(duì)于燃燒室圓心的移動(dòng)角計(jì)算渦流瞬時(shí)轉(zhuǎn)速nswirl(r/min)。其中示蹤粒子為直徑0.5 mm、密度0.01 g/m3的聚苯乙烯顆粒,在可視的前提下能夠保證氣流與粒子之間的同步性。如圖3所示,通過計(jì)算相鄰兩幀圖像示蹤粒子旋轉(zhuǎn)角來計(jì)算渦流的瞬時(shí)轉(zhuǎn)速。

    圖3 利用相鄰兩幀圖像進(jìn)行瞬時(shí)渦流旋轉(zhuǎn)速度計(jì)算示意圖Fig.3 Instant swirl ratio calculation sketch of two neighbor images

    為了便于將本研究中的渦流與柴油機(jī)燃燒室內(nèi)渦流進(jìn)行對(duì)比,通過等效渦流比來評(píng)估RCM燃燒室中渦流強(qiáng)度。將RCM視為柴油機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí),其等效轉(zhuǎn)速為

    nRCM=30vc/S

    式中vc——活塞平均運(yùn)動(dòng)速度

    S——活塞行程

    則RCM燃燒室內(nèi)渦流的等效渦流比為Ω=nswirl/nRCM。

    圖4 3種渦流場(chǎng)中瞬時(shí)等效渦流比隨時(shí)間的變化曲線Fig.4 Developing trend of instant equivalent swirl ratio versus time of tangential, oblique and straight flow

    圖4給出了切向、斜向和直通3種渦流場(chǎng)中瞬時(shí)等效渦流比的變化曲線。3種渦流場(chǎng)中,切向渦流場(chǎng)具有最大的渦流比,壓縮結(jié)束時(shí)峰值為5.8,與柴油機(jī)相當(dāng)。渦流在初始的5~10 ms內(nèi)由于與燃燒室壁面的摩擦而迅速衰減,然后再在150 ms內(nèi)近似線性衰減。斜向和直通渦流場(chǎng)的渦流比與切向渦流場(chǎng)的有相似的趨勢(shì)。當(dāng)柴油機(jī)以1 000~3 000 r/min轉(zhuǎn)速運(yùn)行,沖程時(shí)間從10~30 ms不等,則RCM產(chǎn)生的3種典型渦流場(chǎng)可以代表柴油機(jī)的強(qiáng)、中、弱渦流狀態(tài)。

    2.2 切向渦流場(chǎng)的柴油噴霧擴(kuò)散特性

    在切向流場(chǎng)中,氣缸內(nèi)的壓縮氣體經(jīng)導(dǎo)氣孔沿燃燒室壁面進(jìn)入燃燒室,氣流的直線運(yùn)動(dòng)在燃燒室圓柱形側(cè)壁面的導(dǎo)流作用下轉(zhuǎn)換為旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),越靠近壁面氣流速度越高,從而形成剛體渦流。

    圖5為噴射壓力60 MPa下的柴油噴霧在切向渦流場(chǎng)中的擴(kuò)散過程。0~5 ms為柴油的噴射過程。在此過程中,噴射油束在氣流的作用下發(fā)生偏轉(zhuǎn),油束隨氣流在沿圓周方向運(yùn)動(dòng)的同時(shí)還向壁面擴(kuò)散。由于此時(shí)壁面處氣流運(yùn)動(dòng)速度最快,壓力最低,噴射結(jié)束后,油霧在壓力梯度的作用下快速向壁面擴(kuò)散,在燃燒室大部分區(qū)域形成貧油區(qū)(7.37 ms)。

    圖5 60 MPa下切向渦流場(chǎng)內(nèi)柴油噴霧擴(kuò)散歷程Fig.5 History of diesel spray diffusion process in tangential swirl flow field under injection pressure of 60 MPa

    隨著渦流的旋轉(zhuǎn),壁面處氣流在摩擦力作用下速度逐漸降低,邊界層厚度增加,最高速度帶沿徑向向內(nèi)移動(dòng)至約1/2半徑處,從而形成一個(gè)從壁面到最高壓力帶的壓力梯度。上一階段趨壁的柴油在這種壓力梯度下向內(nèi)擴(kuò)散,形成一個(gè)臺(tái)風(fēng)云狀結(jié)構(gòu)。此時(shí),柴油噴霧面積急劇增大。接近100%時(shí),由于氣流運(yùn)動(dòng)動(dòng)量傳遞給油霧,其運(yùn)動(dòng)速度整體下降,壓力梯度減小,擴(kuò)散減緩,直至“臺(tái)風(fēng)眼”衰減消失后油束在渦流場(chǎng)中完全混合(25.3 ms)。

    40 MPa噴油壓力下的噴霧面積占比隨時(shí)間的變化規(guī)律與60 MPa相似,如圖6所示,但混合時(shí)間大幅延長(zhǎng),擴(kuò)散至100%占比耗時(shí)36.8 ms。

    圖6 40 MPa下切向渦流場(chǎng)內(nèi)柴油噴霧擴(kuò)散歷程Fig.6 History of diesel spray diffusion process in tangential swirl flow field under injection pressure of 40 MPa

    柴油噴霧的燃料-空氣混合過程實(shí)際上經(jīng)歷了4個(gè)階段:①燃料噴射階段,燃料短期內(nèi)被噴入燃燒室腔內(nèi)。②趨壁階段,燃油霧在約2 ms時(shí)間內(nèi)被快速吹向室壁,均勻地涂覆在側(cè)壁上。③快速擴(kuò)散階段,側(cè)壁上的燃油快速向低壓環(huán)帶區(qū)擴(kuò)散,形成臺(tái)風(fēng)云狀結(jié)構(gòu)。④最終擴(kuò)散階段,油霧逐漸布滿整個(gè)視窗。

    圖7為柴油噴霧擴(kuò)散面積占比(柴油噴霧面積/燃燒室總面積)隨時(shí)間的變化曲線。從圖中可以看出,噴霧擴(kuò)散過程的4個(gè)階段:燃料噴射階段(OA段)、趨壁階段(AB段)、快速擴(kuò)散階段(BC段)、最終擴(kuò)散階段(CD段)。此外,60 MPa噴油壓力工況相較于40 MPa,柴油噴霧面積占比的峰值和谷值更高,而且噴霧在流場(chǎng)中完全混合更快,所用時(shí)間比40 MPa工況短11.5 ms。這主要是由于在相同渦流場(chǎng),相同噴油脈寬的情況下,噴油壓力越高,噴油量越多,且燃油霧化效果越好,混合相對(duì)更快。

    圖7 切向渦流場(chǎng)中柴油噴霧擴(kuò)散面積占比Fig.7 Development of diesel spray diffusion area in tangential swirl flow field

    現(xiàn)代柴油機(jī)噴霧一般由燃燒室中心頂部向活塞頂部凹坑內(nèi)噴射,其擴(kuò)散過程與本研究相比,缺少一個(gè)由壁面向燃燒室中心噴射的過程。由此可知,柴油機(jī)擴(kuò)散燃燒階段噴射的柴油會(huì)有很大比例涂覆在燃燒室壁面上,對(duì)燃燒及排放造成不利影響。

    2.3 斜向渦流場(chǎng)的柴油噴霧擴(kuò)散特性

    柴油噴霧在斜向渦流場(chǎng)中的擴(kuò)散特性與切向渦流場(chǎng)中的擴(kuò)散特性相似,如圖8所示,其擴(kuò)散過程也可以分為上述4個(gè)階段。在噴射過程中,噴霧也被渦流彎曲;然而,與切向流場(chǎng)里的噴霧擴(kuò)散相比,斜向流場(chǎng)的噴霧擴(kuò)散具有較短的穿透距離和較小的擴(kuò)散面積。噴霧僅擴(kuò)散一半的圓周,并且在噴霧邊緣和側(cè)壁之間留下大量的空白區(qū)域,而且斜向渦流的“臺(tái)風(fēng)眼”也小得多。這是因?yàn)樾毕驕u流場(chǎng)產(chǎn)生的渦流強(qiáng)度較小,僅為切向渦流場(chǎng)的1/3左右。

    圖8 60 MPa下斜向渦流場(chǎng)內(nèi)柴油噴霧擴(kuò)散過程Fig.8 History of diesel spray diffusion process in oblique swirl flow field under injection pressure of 60 MPa

    如圖9所示,斜向流以與氣缸軸線夾角為25°向下吹入腔室,理論上周向速度vT只有約入射速度(vin)的sin25°=0.423倍,總動(dòng)能僅有17.9%轉(zhuǎn)換為周向流,大部分速度和能量轉(zhuǎn)換為湍流,這導(dǎo)致較小的“臺(tái)風(fēng)眼”和更弱的向心燃料輸送速度。

    圖9 柴油噴霧的擴(kuò)散路徑和空間分布(p=60 MPa, t=13.2 ms)Fig.9 Diffusion path and spatial distribution of diesel spray, image taken at p=60 MPa, t=13.2 ms

    圖10 斜向渦流場(chǎng)中柴油噴霧擴(kuò)散面積占比Fig.10 Development of diesel spray diffusion area in oblique swirl flow field

    圖10為在斜向流引起的渦流場(chǎng)中柴油噴霧的擴(kuò)散面積變化規(guī)律。在2種噴射壓力下,初始擴(kuò)散面積呈線性增加,接著油霧在注射結(jié)束后5 ms內(nèi)被驅(qū)動(dòng)到側(cè)壁上。60、40 MPa的趨壁階段分別保持6.38、7.95 ms。進(jìn)入快速擴(kuò)散階段,在60 MPa的噴射壓力下燃料蒸汽通過螺旋臂以10%/ms左右的速度向腔室中心擴(kuò)散。由于斜向氣流很大部分動(dòng)能轉(zhuǎn)換為湍流動(dòng)能,渦動(dòng)能僅占17.9%,該擴(kuò)散過程與切向氣流相比較慢。在最終擴(kuò)散階段,與切向流相比,由于較低的旋轉(zhuǎn)速度和離心力產(chǎn)生的渦流中心較小,燃料很快擴(kuò)散充滿渦流中心。噴射壓力為60、40 MPa的總擴(kuò)散持續(xù)時(shí)間為22.5、29.5 ms。

    2.4 直通渦流場(chǎng)的柴油噴霧擴(kuò)散特性

    切向和斜向渦流場(chǎng)中,柴油噴霧是通過“旋臂”進(jìn)入“臺(tái)風(fēng)”中心的,而在直通渦流場(chǎng)中,當(dāng)空氣從右流到燃燒室中心點(diǎn)的直流渦流塊時(shí),它垂直地沖向左側(cè)壁,由于入射氣流速度沒有周向分量,入射的氣流很快衰減形成湍流,因此柴油噴霧沒有被氣流彎曲,直接沖向左側(cè)壁面上;此時(shí)雖然渦流強(qiáng)度較弱,但燃料成功地從左側(cè)壁面擴(kuò)散至整個(gè)圓周,并通過湍流向燃燒室中心擴(kuò)散。柴油在湍流中擴(kuò)散時(shí)不能看到明顯的擴(kuò)散路徑,在燃燒室的分布具有隨機(jī)性。如圖11所示,因此在直通流場(chǎng)中沒有看到典型的“臺(tái)風(fēng)”狀分布。

    圖11 60 MPa下直通渦流場(chǎng)內(nèi)柴油噴霧擴(kuò)散歷程Fig.11 History of diesel spray diffusion process in straight swirl flow field under injection pressure of 60 MPa

    圖12給出了直通渦流場(chǎng)中柴油噴霧擴(kuò)散面積的發(fā)展。該過程也可以分為4個(gè)階段,然而由于低渦旋比和強(qiáng)烈的湍流,趨壁和快速擴(kuò)散之間的邊界更為模糊。擴(kuò)散時(shí)間也比渦流內(nèi)噴霧的擴(kuò)散時(shí)間長(zhǎng),擴(kuò)散速率較低,在60、40 MPa的噴射壓力下,總擴(kuò)散時(shí)間分別為54、70 ms。

    圖12 直通渦流場(chǎng)中柴油噴霧擴(kuò)散面積占比Fig.12 Development of diesel spray diffusion area in straight swirl flow field

    2.5 3種渦流場(chǎng)柴油噴霧擴(kuò)散特性對(duì)比

    雖然不同渦流場(chǎng)的擴(kuò)散速度有很大差異,總體上都可以分為噴射、趨壁、快速擴(kuò)散和最終擴(kuò)散等4個(gè)階段。而且,渦流強(qiáng)度越高、噴射壓力越大,擴(kuò)散越快。如圖13所示,在燃料噴射階段,噴射終了時(shí),于60、40 MPa的噴射壓力下在切向渦流場(chǎng)中的擴(kuò)散面積分別可達(dá)0.62和0.375,遠(yuǎn)高于在另外兩個(gè)渦流場(chǎng)中的擴(kuò)散面積。在快速擴(kuò)散階段,切向渦流場(chǎng)的擴(kuò)散速度顯著高于斜向渦流場(chǎng),斜向渦流場(chǎng)同樣高于直通渦流場(chǎng)。

    圖13 不同壓力下3種渦流場(chǎng)中柴油噴霧擴(kuò)散面積占比Fig.13 Comparison of spray diffusion area in three flow fields under various injection pressures

    圖14 不同壓力下3種渦流場(chǎng)中快速擴(kuò)散階段的柴油噴霧擴(kuò)散面積占比(橫坐標(biāo)已修正)Fig.14 Comparison of spray diffusion area in three flow fields under various injection pressures in rapid diffusion stage (the abscissa was corrected)

    油束在切向渦流場(chǎng)中主要依靠渦流徑向壓力梯度,在直通渦流場(chǎng)主要依靠湍流擴(kuò)散,在斜向渦流場(chǎng)中則二者兼而有之,而且渦流的燃油輸送效果明顯高于湍流。另一方面,噴射壓力越大,燃油入射速度越高、霧化也越好,這有利于向氣流中擴(kuò)散。如取v*=vT/vin和p*=pinj/40分別表示入射氣流周向速度轉(zhuǎn)化率和燃油噴射壓力比,截取圖13中所有曲線的快速擴(kuò)散階段,并將圖中橫坐標(biāo)時(shí)間t修正為v*p*t,則所有曲線即可重疊在一起(擴(kuò)散速度相等),如圖14所示。其中直通渦流場(chǎng)的擴(kuò)散效果相當(dāng)于入射角約為80°的斜向渦流,擴(kuò)散速度為切向渦流的20%。表明渦流強(qiáng)度和燃油噴射速度是影響燃料擴(kuò)散的兩個(gè)最重要參數(shù),而且擴(kuò)散時(shí)間與渦流切向速度、燃油噴射壓力成反比。

    3 結(jié)論

    (1)3種渦流場(chǎng)中柴油噴霧混合過程均可分為4個(gè)階段:燃料噴射、壁面趨近、快速擴(kuò)散和最終擴(kuò)散階段。

    (2)在相同渦流場(chǎng)中,相同噴油脈寬下,不同噴油壓力工況柴油噴霧面積發(fā)展趨勢(shì)基本一致,60 MPa噴油壓力工況柴油噴霧面積占比的峰值和谷值均高于40 MPa,且其完全混合時(shí)間更短。

    (3)在相同噴油壓力及噴油脈寬下,切向渦流場(chǎng)中柴油噴霧面積與視窗面積比的峰值和谷值均最高,直通渦流場(chǎng)中最低。

    (4)斜向渦流場(chǎng)從噴油開始到噴霧完全混合整個(gè)過程用時(shí)最短,直通渦流場(chǎng)用時(shí)最長(zhǎng),在40 MPa和60 MPa噴油壓力下,兩者均相差2倍多。

    (5)噴霧面積占比從谷值增長(zhǎng)到1的過程中,3種渦流場(chǎng)中其增長(zhǎng)趨勢(shì)不同:切向渦流場(chǎng)中增長(zhǎng)速度先快后慢,直通渦流場(chǎng)中柴油噴霧面積占比一直緩慢增長(zhǎng),而斜向渦流場(chǎng)中增長(zhǎng)趨勢(shì)先慢后快。

    (6)噴霧油束擴(kuò)散時(shí)間與渦流切向速度、燃油噴射壓力成反比。

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