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    秦嶺隧洞巖爆應(yīng)力解除爆破及支護(hù)參數(shù)優(yōu)化

    2019-09-10 19:23:16唐貴強(qiáng)
    人民黃河 2019年2期
    關(guān)鍵詞:開(kāi)挖巖爆

    唐貴強(qiáng)

    摘要:針對(duì)引漢濟(jì)渭工程秦嶺隧洞具有超長(zhǎng)、大埋深、地質(zhì)條件復(fù)雜、高地溫、高地應(yīng)力、施工通風(fēng)及運(yùn)輸距離長(zhǎng)等特點(diǎn),開(kāi)挖施工過(guò)程中巖爆的預(yù)防和處理是難點(diǎn),在施工過(guò)程中,運(yùn)用理論分析及現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)等方法,通過(guò)對(duì)開(kāi)挖前巖爆產(chǎn)生地段的預(yù)報(bào)解除和開(kāi)挖后支護(hù)參數(shù)優(yōu)化,減小巖爆對(duì)工程安全和進(jìn)度的影響。以引水隧洞4號(hào)支洞的開(kāi)挖段為試驗(yàn)段,采集開(kāi)挖過(guò)程中發(fā)生巖爆的信息,通過(guò)微震監(jiān)測(cè)預(yù)報(bào)數(shù)據(jù),對(duì)應(yīng)力解除爆破前、后監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析,進(jìn)行巖爆段開(kāi)挖前應(yīng)力解除爆破和開(kāi)挖后支護(hù)參數(shù)優(yōu)化,提出輕微、中度、強(qiáng)烈?guī)r爆的有效防治措施。結(jié)果表明:應(yīng)力解除施工方案可以避免或大幅降低巖爆的發(fā)生概率、烈度與規(guī)模,具備對(duì)應(yīng)力集中部位預(yù)測(cè)準(zhǔn)確、應(yīng)力解除到位、解除效果可靠的優(yōu)點(diǎn),同時(shí)在開(kāi)挖后對(duì)輕微、中度、強(qiáng)烈?guī)r爆段采取不同支護(hù)參數(shù),能夠有效地減小巖爆造成的破壞,保證隧洞圍巖穩(wěn)定和地下結(jié)構(gòu)安全。

    關(guān)鍵詞:開(kāi)挖;巖爆;微震監(jiān)測(cè);支護(hù)參數(shù);引漢濟(jì)渭;秦嶺隧洞

    中圖分類號(hào):TV851

    文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A

    doi:10.3969/j .issn. 1000- 1379.2019.02.028

    引漢濟(jì)渭工程秦嶺隧洞具有超長(zhǎng)、大埋深、地質(zhì)條件復(fù)雜、高地溫、高地應(yīng)力、施工通風(fēng)及運(yùn)輸距離長(zhǎng)等特點(diǎn),深埋、高應(yīng)力、強(qiáng)巖爆條件下如何安全、快速完成隧道掘進(jìn)施工,目前是熱點(diǎn)、難點(diǎn)問(wèn)題。

    深埋隧洞TBM(隧道掘進(jìn)機(jī))全斷面掘進(jìn)時(shí),在局部超高應(yīng)力集中的完整硬脆性巖體洞段將直面極強(qiáng)巖爆的風(fēng)險(xiǎn),設(shè)備和人員的安全將遭受極大的威脅1-7]。已掘進(jìn)貫通的錦屏二級(jí)水電站3#引水隧洞極強(qiáng)巖爆段實(shí)施了“先半導(dǎo)洞+TBM聯(lián)合掘進(jìn)”試驗(yàn),結(jié)合微震實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)對(duì)TBM半導(dǎo)洞掘進(jìn)的巖爆風(fēng)險(xiǎn)開(kāi)展了研究。監(jiān)測(cè)結(jié)果表明:①TBM半導(dǎo)洞掘進(jìn)期間,日平均微震事件數(shù)、日平均輻射微震能、微震大事件數(shù)及實(shí)際巖爆發(fā)生次數(shù)和強(qiáng)度均遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于TBM全斷面掘進(jìn):②能量指數(shù)對(duì)數(shù)值和累積視體積的時(shí)域演化表明,TBM半導(dǎo)洞掘進(jìn)強(qiáng)烈?guī)r爆發(fā)生的風(fēng)險(xiǎn)遠(yuǎn)低于TBM全斷面掘進(jìn),現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際開(kāi)挖也證明了這一點(diǎn):③半導(dǎo)洞洞段微震事件的空間集結(jié)程度、總數(shù)、震級(jí)與能量輻射均遠(yuǎn)小于全斷面洞段。因此,TBM半導(dǎo)洞掘進(jìn)的巖爆風(fēng)險(xiǎn)遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于TBM全斷面掘進(jìn),在施工條件允許的情況下采用先半導(dǎo)洞預(yù)處理,然后TBM半斷面掘進(jìn)極強(qiáng)巖爆段,以控制巖爆風(fēng)險(xiǎn)的方案是可行的。

    由于秦嶺隧洞施加預(yù)應(yīng)力設(shè)備沉重、施加預(yù)應(yīng)力時(shí)間過(guò)久、操作時(shí)安全風(fēng)險(xiǎn)較高等,因此截至目前還未找到適合秦嶺隧洞的較理想的測(cè)試技術(shù)。

    微震監(jiān)測(cè)技術(shù)可為提前做好巖爆段的施工技術(shù)改進(jìn)及人員調(diào)配贏得時(shí)間,從而大大降低巖爆段的施工難度及風(fēng)險(xiǎn)。因此,引漢濟(jì)渭工程秦嶺隧洞TBM施工段嶺南工程4號(hào)支洞采用微震監(jiān)測(cè)技術(shù),筆者對(duì)其應(yīng)力解決爆破及支護(hù)參數(shù)優(yōu)化進(jìn)行了分析和研究。

    1 工程概況

    引漢濟(jì)渭工程秦嶺隧洞TBM施工段嶺南工程4號(hào)支洞位于秦嶺嶺南山區(qū),該區(qū)山高坡陡,工點(diǎn)范圍內(nèi)地形起伏不平,最大高差760 m。4號(hào)支洞洞身埋深250—1 430 m,最大埋深位于樁號(hào)斜47+20位置;洞口位于寧陜縣四畝地鎮(zhèn)雞冠寨和麻房子之間麻河右岸公路邊斜坡上,洞口處有簡(jiǎn)易公路通過(guò),交通較為便利。該支洞起訖里程為斜00+00一斜57+84.平距5 784m,斜長(zhǎng)5 820.21 m,為綜合坡比-10.79%的反坡隧洞,洞身斜31+73.255-斜51+80.375段位于半徑為3 300m的曲線上,其余段均位于直線上。其設(shè)計(jì)斷面為城門洞形,開(kāi)挖尺寸為6.80 mx7.04 m(寬×高),圍巖以Ⅱ類花崗巖為主,巖體單軸抗壓強(qiáng)度較高,地下水不發(fā)育。

    2 巖爆試驗(yàn)段施工

    2.1 施工情況

    將斜50+35-斜54+75段(長(zhǎng)度411.3 m)作為巖爆試驗(yàn)段。該試驗(yàn)段施工于2017年3月27日正式開(kāi)始,到7月16日結(jié)束,歷時(shí)111 d,其間發(fā)生輕微巖爆1次,中等巖爆2次,中等一強(qiáng)烈、強(qiáng)烈?guī)r爆共11次(發(fā)生巖爆后造成塌腔)。

    2.2 水文地質(zhì)情況

    2.2.1 設(shè)計(jì)地質(zhì)情況

    巖爆試驗(yàn)段洞身埋深1 250~1 318 m,主要涉及地層為印支期花崗巖,巖石強(qiáng)度高、地溫高,花崗巖呈灰白色,主要礦物為斜長(zhǎng)石、鉀長(zhǎng)石、石英和少量黑云母及角閃石,粒狀變晶結(jié)構(gòu),塊狀構(gòu)造,完整基巖,圍巖強(qiáng)度達(dá)2 500 kPa。巖性為花崗巖、碎裂巖,巖石強(qiáng)風(fēng)化、未風(fēng)化,巖體大部分受地質(zhì)構(gòu)造影響輕微一較重,局部受地質(zhì)構(gòu)造影響嚴(yán)重,節(jié)理裂隙大部分不發(fā)育,局部較發(fā)育一發(fā)育,巖體大部分較完整一完整,局部完整性差一較破碎,圍巖大部分基本穩(wěn)定一穩(wěn)定,局部穩(wěn)定性差一不穩(wěn)定。

    2.2.2 開(kāi)挖揭示后地質(zhì)情況

    由于剩余施工段的埋深均在1 200 m以上,且地質(zhì)狀況和試驗(yàn)段類似,因此通過(guò)試驗(yàn)段的圍巖情況統(tǒng)計(jì)及相應(yīng)的支護(hù)參數(shù)可為后續(xù)施工提供借鑒,從而降低巖爆對(duì)施工進(jìn)度造成的影響。

    2.3 巖石抗壓強(qiáng)度

    根據(jù)巖爆試驗(yàn)段(斜50+35-斜54+75)巖爆發(fā)生的規(guī)模,結(jié)合該段巖石實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度、隧洞埋深等發(fā)現(xiàn),巖石整體完整性尚好,巖石抗壓強(qiáng)度在140 MPa以上,埋深1 200 m以上巖爆發(fā)生的概率逐步增大,并且以干燥為主的圍巖段巖爆活躍度較高。

    2.4 應(yīng)力解除爆破

    2.4.1 應(yīng)力解除爆破實(shí)施情況

    在距離掌子面(斜5+546)4m之外的斜5+537-5+542范圍拱頂偏右側(cè)發(fā)生滯后型巖爆,伴隨較大聲響和巖塊掉落,滯后時(shí)間約ld。由于事先已有微震活躍征兆,巖爆風(fēng)險(xiǎn)較大,因此工程技術(shù)人員進(jìn)行了有效應(yīng)力釋放操作,未造成人員傷亡和設(shè)備損壞。

    在掌子面斜5+543及其后Sm左右范圍內(nèi)采集到47次微震,其中3次震級(jí)和能量較大,主要分布于掌子面附近,微震活躍度輕微偏中等,微震活動(dòng)分布情況如圖1所示。

    在掌子面斜5+543及其后5~15 m范圍內(nèi)采集到32個(gè)有效微震事件,其中有2個(gè)能量較大,整體來(lái)看,響炮后的微震活躍度和巖爆風(fēng)險(xiǎn)較高。

    響炮后掌子面樁號(hào)為斜5+546,響炮前后微震事件比較集中的位置距離掌子面5~15 m.第二天滯后型巖爆正好發(fā)生在這個(gè)范圍之內(nèi),從監(jiān)測(cè)結(jié)果可以看出,右側(cè)更為活躍和集中,與巖爆發(fā)生在拱頂右側(cè)相符。

    2.4.2 應(yīng)力解除爆破前后監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比分析

    主要利用聲學(xué)、地震學(xué)和地球物理學(xué)原理和計(jì)算機(jī)的計(jì)算功能來(lái)實(shí)現(xiàn)微震事件的精確定位和級(jí)別判定。該系統(tǒng)的工作原理是傳感器接收原始微震信號(hào)以后將其發(fā)送到微震監(jiān)測(cè)系統(tǒng)的信號(hào)采集單元,軟件可以將此信號(hào)轉(zhuǎn)變?yōu)閿?shù)據(jù)信號(hào)并傳給數(shù)據(jù)采集計(jì)算機(jī),經(jīng)軟件對(duì)原始數(shù)據(jù)信號(hào)進(jìn)行加工處理、分析,并在繪圖儀上或三維空間和時(shí)間軸下對(duì)微震事件進(jìn)行實(shí)體演示,實(shí)現(xiàn)對(duì)巖爆風(fēng)險(xiǎn)的預(yù)測(cè)。通過(guò)對(duì)2017年4月1日-6月15日4號(hào)支洞每次響炮前后(響炮前5h內(nèi),響炮后3h內(nèi))產(chǎn)生微震所釋放的能量進(jìn)行數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析得出以下結(jié)論:

    (1)爆破震動(dòng)對(duì)應(yīng)力有明顯的釋放作用。響炮后3h釋放的能量總體大于響炮前5h釋放的能量,總共統(tǒng)計(jì)響炮次數(shù)69次,其中67次響炮后的能量釋放大于響炮前的。

    (2)能量釋放總體隨巖爆風(fēng)險(xiǎn)的增大而增大。巖爆風(fēng)險(xiǎn)較高的洞段,響炮前后所釋放的能量往往達(dá)幾萬(wàn)甚至數(shù)十萬(wàn)焦耳;反之,巖爆風(fēng)險(xiǎn)較小的洞段,響炮前5h釋放的能量多為0,響炮后釋放的能量多在幾十到幾千焦耳,但沒(méi)有一個(gè)準(zhǔn)確的能量數(shù)值來(lái)區(qū)分巖爆風(fēng)險(xiǎn)的高低。

    (3)巖體本身的非均勻性和結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性導(dǎo)致響炮前后所釋放的能量相差較大,具有一定的隨機(jī)性。即使同為巖爆風(fēng)險(xiǎn)較小的洞段,相同爆破參數(shù)的條件下所釋放的能量也可能相差數(shù)十倍甚至數(shù)百倍。

    (4)巖爆試驗(yàn)段共進(jìn)行75次響炮前后微震釋放能量數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析,所監(jiān)測(cè)的結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)情況較為吻合,鑒于巖爆機(jī)理的復(fù)雜性和影響因素的多樣性,發(fā)生巖爆的準(zhǔn)確時(shí)間還難以做出準(zhǔn)確判斷和預(yù)測(cè)。

    2.5 巖爆對(duì)施工的影響

    在巖爆試驗(yàn)段施工中,不同強(qiáng)度等級(jí)的巖爆均有發(fā)生,對(duì)施工現(xiàn)場(chǎng)造成了不同程度的危害,嚴(yán)重影響了施工進(jìn)度,同時(shí)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)人員的身心健康有極大影響。經(jīng)統(tǒng)計(jì),因巖爆而造成的掌子面施工巖爆釋放應(yīng)力等待、清渣、加密錨桿施做、掛設(shè)柔性鋼絲網(wǎng)、安設(shè)型鋼拱架、塌腔回填等用時(shí)達(dá)41.5 d,同時(shí)突發(fā)性、滯后性巖爆致使鑿巖臺(tái)車、噴漿機(jī)械手被砸壞。據(jù)統(tǒng)計(jì),三臂鑿巖臺(tái)車共被嚴(yán)重砸壞2次,停機(jī)修理時(shí)間達(dá)到4.3d;噴漿臺(tái)車在巖爆段施工中嚴(yán)重受損1次,停機(jī)修理時(shí)間達(dá)到1.4 d。僅111 d的巖爆試驗(yàn)段施工中有47.2d受巖爆影響,占試驗(yàn)段施工總時(shí)間的42.5%。

    3 巖爆段新材料應(yīng)用

    3.1 超前錨桿

    試驗(yàn)段施工中,使用3.5 m的砂漿錨桿做超前支護(hù),對(duì)下個(gè)循環(huán)開(kāi)挖斷面的拱部范圍做預(yù)加固,仰角控制在15°左右,與隧洞軸線夾角約27°。從實(shí)施效果來(lái)看,其在輕微一中等等級(jí)的巖爆段起到了良好的效果,對(duì)一些地質(zhì)構(gòu)造弱面(如長(zhǎng)大節(jié)理、斷層)部位會(huì)抵消部分外力擾動(dòng)誘發(fā)的地應(yīng)力。超前支護(hù)的桿體與巖石節(jié)理走向大角度穿插,減少了坍塌現(xiàn)象,保證了良好的開(kāi)挖成型,同時(shí)避免了較大石塊墜落對(duì)人員設(shè)備的威脅,減小了施工風(fēng)險(xiǎn),提高了施工效率。

    3.2 納米仿纖維噴射混凝土

    開(kāi)挖揭示后裸露圍巖及時(shí)噴射高強(qiáng)度混凝土進(jìn)行封閉,傳統(tǒng)型噴射混凝土存在一次噴射厚度較薄、回彈率較大、凝結(jié)時(shí)間長(zhǎng)、強(qiáng)度不高、抗壓和抗折強(qiáng)度低等缺點(diǎn),難以滿足巖爆段支護(hù)要求。試驗(yàn)段采用跨越型-2000仿纖維噴射混凝土,其仿纖維噴射混凝土回彈率減小至15%(原噴射混凝土回彈率為20%),并且可以短時(shí)間內(nèi)實(shí)現(xiàn)噴射混凝土厚度大幅度增大,輕微巖爆破壞噴層發(fā)生掉塊、剝落的現(xiàn)象大大減少。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)取樣檢測(cè)及分析,噴射混凝土與周圍巖石的黏結(jié)強(qiáng)度較高,綜合回彈率為8%左右,噴射混凝土支護(hù)快,可在2 min內(nèi)終凝,ld強(qiáng)度達(dá)到16 MPa(普通C20噴射混凝土28 d強(qiáng)度達(dá)到20 MPa).一次噴射混凝土厚度顯著增大,可達(dá)35 cm。

    3.3 柔性鋼絲網(wǎng)

    巖爆試驗(yàn)段采用在隧道拱部1800范圍內(nèi)掛設(shè)柔性鋼絲網(wǎng)進(jìn)行加強(qiáng)支護(hù),即由多張鋼絲網(wǎng)組成一張巨型大網(wǎng)將整個(gè)隧道出露巖面包裹嚴(yán)實(shí)。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)觀察得出:即使輕微、中等巖爆產(chǎn)生落石、剝落,也只能在柔性鋼絲網(wǎng)內(nèi)運(yùn)動(dòng),其起到了緩沖作用,能夠均勻傳遞受力,充分發(fā)揮了整個(gè)系統(tǒng)的防護(hù)能力,即局部受載、整體作用,從而使系統(tǒng)能承受較大的荷載并降低單根錨桿的錨固力,不會(huì)導(dǎo)致石塊迅速掉落、垮塌,若發(fā)生巖爆,則現(xiàn)場(chǎng)施工作業(yè)人員能夠及時(shí)撤離,機(jī)械設(shè)備短時(shí)間可以安全轉(zhuǎn)移,進(jìn)而有效保護(hù)施工人員、施工機(jī)械、設(shè)備等的安全。

    4 超前應(yīng)力解除爆破

    在巖爆段預(yù)防以及治理中,經(jīng)參建單位研究決定,對(duì)掌子面前方一定范圍內(nèi)進(jìn)行應(yīng)力解除爆破,同時(shí)引進(jìn)大連理工大學(xué)微震檢測(cè)技術(shù),對(duì)施工現(xiàn)場(chǎng)掌子面進(jìn)行了開(kāi)挖爆破前后微震事件采集,最終分析預(yù)測(cè)該段不同程度巖爆潛在風(fēng)險(xiǎn)等級(jí)。為了對(duì)掌子面前方一定范圍內(nèi)的高地應(yīng)力進(jìn)行解除,現(xiàn)場(chǎng)開(kāi)挖后對(duì)裸露的圍巖進(jìn)行噴水作業(yè)及施做直徑89 mm的超前應(yīng)力解除爆破孔。

    4.1 應(yīng)力解除爆破的必要性

    在支護(hù)、施鉆期間,采集到1個(gè)有效微震事件,共釋放能量42.1 J,支護(hù)、施鉆期間的微震活動(dòng)分布情況見(jiàn)圖2。開(kāi)挖響炮后8h內(nèi)共采集到12個(gè)有效微震事件,其中有1次震級(jí)和能量較大,共釋放能量4 456 J,微震活動(dòng)分布情況見(jiàn)圖3。

    開(kāi)始短進(jìn)尺掘進(jìn)后沒(méi)有實(shí)施應(yīng)力解除爆破,開(kāi)挖響炮后釋放能量比為1:105.8,通過(guò)加強(qiáng)支護(hù),進(jìn)尺較少,實(shí)施短進(jìn)尺開(kāi)挖后,微震活躍性大大降低。已有數(shù)據(jù)顯示,目前巖爆風(fēng)險(xiǎn)不高,巖體結(jié)構(gòu)和構(gòu)造的復(fù)雜性、多變性使得爆破前后釋放的能量具有較大的隨機(jī)性。

    4.2 應(yīng)力解除爆破參數(shù)的優(yōu)化

    參考微震監(jiān)測(cè)的數(shù)據(jù)綜合分析,結(jié)合4號(hào)支洞斜井應(yīng)力解除爆破施工情況,應(yīng)力解除爆破參數(shù)還需要局部調(diào)整。鑒于圍巖情況的復(fù)雜性和多變性,微震監(jiān)測(cè)還不能為應(yīng)力解除爆破提供可靠的參考數(shù)據(jù)。目前,主洞鉆爆法采用孔徑89 mm的應(yīng)力釋放孔,建議在不同等級(jí)的原應(yīng)力解除爆破參數(shù)基礎(chǔ)上單孔適當(dāng)增加裝藥量200—400 g。

    4.3 應(yīng)力解除爆破工序優(yōu)化

    在支洞拱部1800范圍內(nèi)打設(shè)13個(gè)應(yīng)力解除爆破孔,孔徑89 mm,孔深5.0 m,孔間距90 cm.仰角150左右,單孔裝藥量800 g,應(yīng)力解除爆破后到開(kāi)挖響炮之間,共采集到38個(gè)有效微震事件,其中有4次巖爆,共釋放能量74 423 J,施鉆到應(yīng)力解除爆破之前的微震活動(dòng)分布見(jiàn)圖4。開(kāi)挖響炮后13.5 h內(nèi)共采集到65個(gè)有效微震事件,其中有多次巖爆,共釋放能量452 574 J,應(yīng)力解除爆破釋放能量與開(kāi)挖響炮后釋放能量比為1:6.08,應(yīng)力解除爆破后到開(kāi)挖響炮之間的微震活動(dòng)分布見(jiàn)圖5。此次應(yīng)力解除爆破后能量釋放較多,在相同的鉆孔和裝藥參數(shù)下此次釋放能量與前一次應(yīng)力解除爆破差異巨大(前一次釋放能量為12.8J)。可見(jiàn),巖體結(jié)構(gòu)和構(gòu)造的復(fù)雜性、多變性使得應(yīng)力解除爆破釋放的能量具有較大的隨機(jī)性。

    綜上所述,通過(guò)分析微震監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)得出:超前應(yīng)力解除爆破提前釋放的能量為74 423 J,而開(kāi)挖爆破后釋放的能量為452 574 J,能量比為1:6.08。超前應(yīng)力解除爆破同掌子面開(kāi)挖同時(shí)起爆時(shí),釋放的能量比分別為1:77、1:673.85,均小于1:6.08,因此超前應(yīng)力解除爆破同掌子面開(kāi)挖同時(shí)起爆時(shí)釋放能量遠(yuǎn)大于超前應(yīng)力解除爆破提前釋放的能量。

    4.4 巖爆段的支護(hù)措施及參數(shù)

    在巖爆試驗(yàn)段逐步采取了一系列有效措施,并引進(jìn)了大量的新材料、新工藝等加強(qiáng)巖爆段施工巖爆治理,如施做超前應(yīng)力解除爆破孔、施做φ22 mm超前砂漿錨桿、噴射高壓水軟化圍巖、噴射納米仿纖維噴射混凝土、掛設(shè)直徑4.0~ 6.5 mm的柔性鋼絲網(wǎng)、安設(shè)I16型鋼拱架等,其中一種或幾種措施結(jié)合使用取得良好的加強(qiáng)支護(hù)效果。

    4.4.1 輕微巖爆段支護(hù)

    應(yīng)力解除爆破孔孔徑89 mm.孔深5.0 m,在拱部1200范圍內(nèi)布設(shè)(根據(jù)微震監(jiān)測(cè)確定應(yīng)力集中位置進(jìn)行調(diào)整),孔間距1.1 m,10個(gè)/循環(huán),孔位與周邊眼相同,孔向仰角15°,單孔藥量1 000 g(5節(jié))。在節(jié)理發(fā)育地段隨機(jī)施做直徑22 mm的砂漿(錨固劑)錨桿,長(zhǎng)度3.5 m,初噴納米仿纖維噴射混凝土厚5 cm,復(fù)噴普通C20混凝土厚度至10 cm,施做孔徑42 mm的徑向應(yīng)力釋放孔,孔深為2.0 m,孔數(shù)隨機(jī)(依據(jù)巖爆區(qū)域面積大小而定)。

    4.4.2 中等巖爆段支護(hù)

    應(yīng)力解除爆破孔孔徑89 mm.孔深5.0 m.拱部1200范圍內(nèi)布設(shè)(根據(jù)微震監(jiān)測(cè)確定應(yīng)力集中位置進(jìn)行調(diào)整),孔間距0.9 m,12個(gè)/循環(huán),孔位與周邊眼相同,孔向仰角200,單孔藥量1400 g。在拱部1200范圍內(nèi)布設(shè)超前錨桿,長(zhǎng)度4.0 m,單循環(huán)10根,間距1.1 m;初噴納米仿纖維噴射混凝土5 cm,復(fù)噴普通C20混凝土厚度至10 cm。拱部使用直徑25 mm漲殼式預(yù)應(yīng)力中空注漿錨桿,錨桿長(zhǎng)度4.0 m.間距1.5 mX1.5 m(環(huán)×縱),錨桿墊板20 cmx20 cm,厚度8 mm。側(cè)墻隨機(jī)使用直徑22 mm砂漿錨桿,長(zhǎng)2.5 m。拱部1800鋪設(shè)直徑6.5 mm的柔性鋼絲網(wǎng),網(wǎng)格尺寸1.5 cmx1.5 cm;施做孔徑42 mm的徑向應(yīng)力釋放孔,孔深2.0m。拱部180°范圍內(nèi),間距1.2 mxl.2 m,采用C20納米仿鋼纖維混凝土封閉掌子面,厚度5 cm。

    4.4.3 強(qiáng)烈?guī)r爆段支護(hù)

    開(kāi)挖外輪廓線外擴(kuò)17 cm,應(yīng)力解除爆破孔孔徑89 mm,孔深5.5 m,拱部180°范圍內(nèi)布設(shè)(根據(jù)微震監(jiān)測(cè)確定應(yīng)力集中位置進(jìn)行調(diào)整).孔間距0.91 m,18個(gè)/循環(huán),孔位與周邊眼相同,孔向仰角30°,單孔裝藥1.8 kg。初噴納米仿纖維噴射混凝土厚7 cm,復(fù)噴普通C20混凝土厚度至27 cm,安設(shè)I16型鋼拱架,拱架間距1.0 m/榀,直徑22 mm連接筋環(huán)向間距100 cm。拱墻鋪設(shè)直徑8 mm圓鋼網(wǎng)片,網(wǎng)格尺寸20 cm×20cm,以及單榀拱架鎖腳錨桿8根,長(zhǎng)3.5 m,為直徑22mm的螺紋鋼砂漿錨桿。采用C20納米仿鋼纖維混凝土封閉掌子面,厚度7 cm。

    5 結(jié)語(yǔ)

    從試驗(yàn)段巖爆發(fā)生情況來(lái)看,巖石整體完整性較好,巖石抗壓強(qiáng)度在140 MPa以上,以干燥為主的圍巖段巖爆活躍度較高。巖爆試驗(yàn)段共進(jìn)行75次響炮前后(響炮前5h內(nèi),響炮后3h內(nèi))微震釋放能量數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析,所監(jiān)測(cè)的結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)情況較為吻合,不過(guò)鑒于巖爆機(jī)理的復(fù)雜性和影響因素的多樣性,對(duì)于巖爆的準(zhǔn)確時(shí)間還難以做出準(zhǔn)確判斷和預(yù)測(cè)。

    結(jié)合試驗(yàn)段微震監(jiān)測(cè)報(bào)告,從應(yīng)力解除爆破單獨(dú)施做和應(yīng)力解除爆破同掌子面開(kāi)挖同時(shí)起爆時(shí)爆破前后能量釋放的統(tǒng)計(jì)結(jié)果來(lái)看,同時(shí)起爆的效果要優(yōu)于應(yīng)力解除爆破于開(kāi)挖爆破前單獨(dú)施做的效果。對(duì)應(yīng)力解除爆破參數(shù)和工序進(jìn)行了優(yōu)化,在原應(yīng)力解除爆破參數(shù)基礎(chǔ)上適當(dāng)增加藥量200~ 400 g,采用應(yīng)力解除爆破與開(kāi)挖爆破同時(shí)起爆(應(yīng)力解除爆破與周邊眼同時(shí)起爆,即應(yīng)力解除爆破孔安裝毫秒雷管MS11)的方法,可提高應(yīng)力解除爆破效果。有針對(duì)性地對(duì)不同等級(jí)的巖爆段調(diào)整支護(hù)參數(shù)和現(xiàn)場(chǎng)支護(hù)過(guò)程,取得了較好的效果,減小了施工難度和施工風(fēng)險(xiǎn)。

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