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    爆炸荷載下地鐵隧道損傷規(guī)律研究

    2019-09-06 07:07:34周子豪
    關(guān)鍵詞:拱頂云圖徑向

    趙 敏,周子豪

    (西安工業(yè)大學(xué) 建筑工程學(xué)院,陜西 西安 710021)

    0 引言

    地鐵給人們生活帶來極大方便,但地鐵在運(yùn)營中存在諸多風(fēng)險,其中地鐵淺埋隧道受爆炸威脅是其風(fēng)險之一。爆炸引起瞬時高強(qiáng)度沖擊荷載可能造成隧道結(jié)構(gòu)失穩(wěn)破壞,會危及人們的生命財產(chǎn)安全,帶來極大的社會負(fù)面影響[1-2]。

    目前國內(nèi)外專家學(xué)者對爆炸荷載下地鐵隧道的動力響應(yīng)規(guī)律及損傷規(guī)律做了大量分析研究;Ting[3]利用響應(yīng)振動速度建立了圓形隧道圍巖爆破振動安全準(zhǔn)則,結(jié)合具體工程實例,分析了隧道的頻率和半徑對隧道的影響;Anirban等[4]采用物理模型試驗和數(shù)值分析相結(jié)合的方法研究了爆炸效應(yīng),發(fā)現(xiàn)改變隧道的土壤覆蓋層時,隧道頂部環(huán)向應(yīng)變低于兩側(cè)幫;范鵬賢等[5]利用矩陣力法分析爆炸波入射角度對結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)的影響。發(fā)現(xiàn)爆炸波入射角度由0°到90°增加時,拱頂位移由向上逐漸變?yōu)橄蛳?;陳成振等[6-7]研究襯砌與飽和土體相對剛度的影響機(jī)理,發(fā)現(xiàn)內(nèi)爆炸下襯砌結(jié)構(gòu)的應(yīng)力與相對剛度成反比;肖望等[8]對比直隧道、直角彎道、岔口面對沖擊波的動力響應(yīng)情況,發(fā)現(xiàn)沖擊波經(jīng)過直角彎道和岔口時,沖擊波對襯砌結(jié)構(gòu)的破壞能力被大幅削弱。

    爆源位于隧道結(jié)構(gòu)內(nèi)部的研究方法和理論數(shù)據(jù)已較為完備,能夠綜合分析多種因素對襯砌結(jié)構(gòu)損傷的影響[9];反觀爆源位于地面時結(jié)構(gòu)的損傷問題,可以發(fā)現(xiàn)考慮的影響因素較為單一[10-11],且一般認(rèn)為爆源恰好位于隧道結(jié)構(gòu)正上方,這與實際情況并不相符。鑒于此本文首先以爆源與隧道中心所呈角度為變量,通過對比不同地面?zhèn)缺嵌认陆Y(jié)構(gòu)的損傷程度,進(jìn)一步分析在側(cè)爆角度不變時,增加隧道埋深后隧道上覆土層變化對襯砌結(jié)構(gòu)損傷的影響。此外,本文在應(yīng)用ANSYS/LS-DYNA軟件進(jìn)行有限元數(shù)值模擬時,充分考慮了爆炸沖擊波經(jīng)過不同土層介質(zhì)的衰減效應(yīng)[12-14],盡可能與實際情況相符,以期為地鐵隧道的防爆支護(hù)提供參考。

    1 建立有限元模型

    本文所建的有限元計算模型中,隧道襯砌結(jié)構(gòu)外徑為6.1 m,內(nèi)徑為5.4 m,襯砌厚度為350 mm。計算模型尺寸取為隧道內(nèi)徑的5倍左右,即取模型高度與寬度均為28 m,厚度為18 m,具體有限元網(wǎng)格見圖1,炸藥包采用立方體TNT進(jìn)行模擬,如300 kg TNT炸藥的尺寸取560 mm×560 mm×560 mm,采用*MAT_HIGH_EXPLOSIVE_BURN進(jìn)行炸藥參數(shù)的賦值[15],TNT炸藥包與隧道結(jié)構(gòu)的相對位置如圖1所示。同時所有單元均選擇為3DSOLID164,單元數(shù)為43 190;通過對關(guān)鍵字段的修改,將側(cè)面及底面設(shè)置為無反射邊界條件,頂面為自由面,襯砌結(jié)構(gòu)與土體為自由接觸。所建模型共有3種土層,土體均定義為D-P模型,各土層的材料參數(shù)見表1。本文所用其他有限元模型僅在此模型基礎(chǔ)上調(diào)整即可,為滿足均質(zhì)性,隧道結(jié)構(gòu)均位于第2層土體,此外不考慮初始應(yīng)力的作用。

    表1 土體動力參數(shù)Table 1 Dynamic parameters of soil

    圖1 有限元網(wǎng)格劃分示意Fig.1 Schematic diagram of finite element meshing

    利用LS-DYNA軟件,繪制出側(cè)爆15°工況與0°頂爆工況下地鐵隧道襯砌結(jié)構(gòu)的最大主應(yīng)變時程曲線及損傷壓力云圖,對比分析各工況下的時程曲線,同時對動力反應(yīng)最大的側(cè)爆工況建立不同隧道埋置深度的有限元模型做進(jìn)一步計算分析,用于損傷判定的觀測部位具體部位如圖2所示。

    圖2 動力響應(yīng)觀測部位示意Fig.2 Schematic diagram of dynamic response observation positions

    2 不同側(cè)爆角度支護(hù)結(jié)構(gòu)的動力響應(yīng)規(guī)律

    分析地面?zhèn)缺瑫r側(cè)爆角度的選取對襯砌結(jié)構(gòu)損傷破壞,具體設(shè)置的工況如表2所示。通過特殊部位節(jié)點(diǎn)的主應(yīng)變時程曲線,并通過時間步為4 000 μs時襯砌結(jié)構(gòu)的壓力損傷云圖(單位:×1011Pa)來分析襯砌結(jié)構(gòu)的損傷特性,損傷云圖如圖3~5所示。

    對壓力損傷云圖3進(jìn)行分析,可以看出,工況1(t=4 000 μs時)襯砌結(jié)構(gòu)損傷范圍是介于拱頂與左側(cè)幫之間的部位,且拱頂與左側(cè)幫也各有損傷;此外拱底有微弱的損傷破壞,損傷最大的位置位于靠近拱頂?shù)牟课弧?/p>

    表2 隧道襯砌結(jié)構(gòu)損傷形態(tài)分析選取工況Table 2 Selection of working conditions for damage morphology analysis of tunnel lining structure

    圖3 工況1壓力損傷Fig.3 Pressure damage for working conditions 1

    圖4 工況2壓力損傷Fig.4 Pressure damage for working conditions 2

    圖5 工況3壓力損傷Fig.5 Pressure damage for working conditions 3

    通過工況2(t=4 000 μs時)的損傷云圖,可以看出,損傷范圍有所減小,對比工況1和工況2可以看出,明顯的觀察到工況2損傷的位置有了明顯的下移,偏移效果向下偏移,且拉應(yīng)變最大的部位也不再是拱頂部位,左側(cè)幫上側(cè)成為破壞損傷最為嚴(yán)重的部位。

    進(jìn)一步通過壓力云圖5,發(fā)現(xiàn)襯砌結(jié)構(gòu)在t=4 000 μs時未發(fā)生損傷,且各個單元節(jié)點(diǎn)的爆炸應(yīng)力波能量也都極小;綜合對比工況1~3,可以得出,爆炸距離決定著應(yīng)力波總能量的大小,而襯砌結(jié)構(gòu)的橫向損傷程度則由側(cè)爆角度與爆炸距離共同制約,其中側(cè)爆角度為15°時,襯砌結(jié)構(gòu)的徑向及橫向均有較大程度的損傷破壞。

    3 不同隧道埋深支護(hù)結(jié)構(gòu)的動力響應(yīng)規(guī)律

    考慮地面?zhèn)缺瑫r隧道結(jié)構(gòu)位于不同埋置深度對襯砌結(jié)構(gòu)的損傷破壞形態(tài)影響,具體設(shè)置的工況如表3所示。通過特殊部位節(jié)點(diǎn)的主應(yīng)變時程曲線及2 000,4 000 μs時襯砌結(jié)構(gòu)承受的最大壓力(單位:×1011Pa)來分析襯砌結(jié)構(gòu)的損傷特性,最大主應(yīng)變時程折線圖及壓力損傷云圖如圖6~11所示。

    表3 隧道襯砌結(jié)構(gòu)損傷形態(tài)分析選取工況Table 3 Selection of working conditions for damage morphology analysis of tunnel lining structure

    工況1的最大主應(yīng)變時程折線圖及數(shù)據(jù)的分析如圖6所示。

    圖6 工況1最大主應(yīng)變Fig.6 Maximum principal strain of working conditions 1

    由工況1的襯砌結(jié)構(gòu)最大主應(yīng)變圖可知,隧道埋置深度為12 m時,拱頂處的最大主應(yīng)變的峰值達(dá)到195個拉應(yīng)變,遠(yuǎn)超出拱底的120個拉應(yīng)變,與左側(cè)幫上側(cè)的180拉應(yīng)變較為接近;通過圖6還可看出拱頂、左側(cè)幫上及拱底這3個部位最大主應(yīng)變的最大值較大,可能致使襯砌結(jié)構(gòu)局部出現(xiàn)損傷破壞;同時,左側(cè)幫下側(cè)部位的最大主應(yīng)變的峰值并不大,是否出現(xiàn)損傷破壞仍需要進(jìn)一步分析其損傷云圖。

    t=2 000,t=4 000 μs 2個時間步具體的損傷破壞程度如圖7所示。

    圖7 隧道埋深12 m時襯砌結(jié)構(gòu)的損傷Fig.7 Lining structure damage for buried depth of tunnel as 12 m

    通過應(yīng)力損傷圖7可以看出,隧道埋深為12 m,t=2 000 μs時表層已出現(xiàn)大面積受損,其中拱頂及側(cè)部受損嚴(yán)重,拱底出現(xiàn)輕微的損傷;t=4 000 μs時,失效單元有所增加,但發(fā)生損傷的位置仍為拱頂及兩側(cè)幫,同時可以看出,側(cè)部的損傷非常顯著;由此得出,雖然側(cè)爆的爆炸距離更遠(yuǎn),但其引起的橫向損傷效應(yīng)絕不可忽視。

    工況2的最大主應(yīng)變時程折線圖及數(shù)據(jù)的分析如圖8所示。

    圖8 工況2最大主應(yīng)變Fig.8 Maximum principal strain of working conditions 2

    由工況2的襯砌結(jié)構(gòu)最大主應(yīng)變圖可知,隧道埋置深度為15 m時,觀測部位的對比情況與工況1相似,不同的是,隨著隧道埋置深度的增加,主應(yīng)變最大值有明顯的衰減,主應(yīng)變最大值位于拱頂處為175個微應(yīng)變;左側(cè)幫上側(cè)部位的最大主應(yīng)變最大值為150個微應(yīng)變,是拱頂?shù)?6%,拱底的最大主應(yīng)變最大值為110個拉應(yīng)變,可能出現(xiàn)局部的損傷破壞。

    埋深15 m時地鐵盾構(gòu)隧道的襯砌結(jié)構(gòu)壓力損傷云圖如圖9所示。

    圖9 隧道埋深15 m時襯砌結(jié)構(gòu)的損傷Fig.9 Lining structure damage for buried depth of tunnel as 15 m

    分析圖9所示埋深15 m這一工況,t=2 000 μs時,拱頂及左側(cè)幫上側(cè)均出現(xiàn)輕微損傷,附近單元的爆炸應(yīng)力波強(qiáng)度較其他部位也更大;t=4 000 μs時,損傷面積有了顯著的增大,但可以看出相較工況1,拱底并沒有出現(xiàn)破壞。同時,對比工況1與工況2,可以得出,隨著隧道埋置深度的減小,襯砌側(cè)部的受損部位出現(xiàn)了上移,且拱頂及側(cè)幫的受損程度也隨爆炸應(yīng)力波強(qiáng)度的增大而變大。

    工況3的最大主應(yīng)變時程折線圖及數(shù)據(jù)的分析如圖10所示,損傷云圖見圖11。

    圖10 工況3最大主應(yīng)變Fig.10 Maximum principal strain of working conditions 3

    圖11 隧道埋深18 m時襯砌結(jié)構(gòu)的損傷Fig.11 Lining structure damage for buried depth of tunnel as 18 m

    由工況3襯砌結(jié)構(gòu)最大主應(yīng)變圖可知,隧道埋置深度為18 m時,各觀測部位最大主應(yīng)變?yōu)?0個拉應(yīng)變,僅為工況1最大微應(yīng)變的36%,可知結(jié)構(gòu)局部沒有發(fā)生塑性變形。左側(cè)幫上側(cè)的最大主應(yīng)變最大值為60個拉應(yīng)變,低于可能出現(xiàn)破壞的限值100個微應(yīng)變,拱底的最大主應(yīng)變最大值為50個拉應(yīng)變,同樣襯砌結(jié)構(gòu)不會發(fā)生局部破壞。

    進(jìn)一步通過壓力損傷云圖11可直觀看出,襯砌結(jié)構(gòu)徑向與橫向的損傷均有明顯削弱,局部未見損傷;綜合對比工況1~3,可以看出,襯砌結(jié)構(gòu)側(cè)部單元的最大爆炸應(yīng)力波強(qiáng)度隨隧道埋置深度的增加出現(xiàn)了明顯的下移,不同于頂爆時襯砌結(jié)構(gòu)的易受損部位位于拱頂[16],襯砌結(jié)構(gòu)側(cè)幫同樣是外爆炸時應(yīng)進(jìn)行重點(diǎn)支護(hù)設(shè)計的部位。

    結(jié)合不同側(cè)爆角度及隧道埋深,因拱頂及左側(cè)幫上部損傷較為嚴(yán)重,對最大主應(yīng)變值進(jìn)行對比,如表4~5所示。

    表4 拱頂最大主應(yīng)變值Table 4 Maximum principal strain of vault

    表5 左側(cè)幫上部最大主應(yīng)變值Table 5 Maximum principal strain at upper left side

    對比表4所示拱頂處不同側(cè)爆角度及埋深的最大主應(yīng)變值,可以看出,當(dāng)側(cè)爆角度為45°時,隨爆炸沖擊波距離的增加,隧道埋深18,12 m,衰減了77%;側(cè)爆角度為45°或隧道埋深為18 m時,襯砌結(jié)構(gòu)的拱頂部位不會發(fā)生局部破壞;當(dāng)隧道埋深為15 m,拱頂出現(xiàn)局部損傷僅為側(cè)爆角度為15°這一種情況;相較而言,當(dāng)側(cè)爆角度為15°且埋深12 m時,拱頂局部最大主應(yīng)變?yōu)?95個微應(yīng)變,可能出現(xiàn)危及襯砌結(jié)構(gòu)整體的破壞。

    對比表5所示左側(cè)幫處最大主應(yīng)變值,可以看出,當(dāng)側(cè)爆角度為45°或隧道埋深為18 m時,襯砌結(jié)構(gòu)的左側(cè)幫部位不會發(fā)生局部破壞,即襯砌結(jié)構(gòu)不會出現(xiàn)橫向的損傷;此外,與襯砌徑向拱頂?shù)膿p傷情況一致,當(dāng)隧道埋深為15 m,僅在側(cè)爆角度為15°時襯砌橫向會產(chǎn)生局部損傷;相較而言,當(dāng)側(cè)爆角度為15°且埋深12 m時,將出現(xiàn)危及襯砌結(jié)構(gòu)整體的破壞,此時最大主應(yīng)變?yōu)?80個微應(yīng)變。

    綜合對比表4~5,可以看出,隨著側(cè)爆角度的增加,襯砌結(jié)構(gòu)左側(cè)幫的最大主應(yīng)變值將逐漸大于拱頂部位,即襯砌結(jié)構(gòu)橫向的損傷會逐漸大于徑向;而隨著隧道埋深的增加,襯砌結(jié)構(gòu)橫向及徑向均有明顯的衰減。

    4 結(jié)論

    1)比對3組側(cè)爆工況,通過對所取觀測點(diǎn)的峰值響應(yīng)值進(jìn)行分析,可以看出:當(dāng)側(cè)爆角度為15°及30°時,襯砌結(jié)構(gòu)的徑向及橫向均有局部損傷,因角度為15°時局部破壞嚴(yán)重,導(dǎo)致了襯砌結(jié)構(gòu)整體性的喪失。

    2)對比側(cè)爆角度為變量的3組工況,通過特殊部位節(jié)點(diǎn)的主應(yīng)變時程折線及襯砌結(jié)構(gòu)損傷云圖分析襯砌結(jié)構(gòu)損傷破壞形態(tài),可以得出,爆炸距離決定著應(yīng)力波總能量的大小,而襯砌結(jié)構(gòu)的橫向損傷程度則由側(cè)爆角度與爆炸距離共同制約。

    3)對比隧道埋深為變量的3組工況,通過最大主應(yīng)變圖分析可知,隧道埋深12 m時左側(cè)幫上的單元僅為195個拉應(yīng)變,埋深15,18 m分別衰減了10%,64%;進(jìn)一步分析3組工況襯砌結(jié)構(gòu)徑向及橫向的壓力損傷圖規(guī)律可知,隧道埋深12 m及15 m出現(xiàn)了破壞,埋深18 m未出現(xiàn)破壞。通過分析可得出:隧道埋深的增加削弱了徑向及橫向應(yīng)力波的破壞能力,可以避免結(jié)構(gòu)體局部出現(xiàn)過大損傷。

    4)綜合來看,襯砌結(jié)構(gòu)橫向的損傷并不弱于徑向,面臨爆炸源位于地面時襯砌結(jié)構(gòu)的損傷效應(yīng)問題,襯砌結(jié)構(gòu)側(cè)幫及拱頂均應(yīng)進(jìn)行重點(diǎn)支護(hù)設(shè)計。避免結(jié)構(gòu)局部的損傷引起結(jié)構(gòu)整體的破壞。

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