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    鋁熱還原鈦氧化物直接合金化機(jī)理研究

    2019-08-14 08:49:10尚德禮
    鞍鋼技術(shù) 2019年4期
    關(guān)鍵詞:氧化鈦合金化鋼液

    尚德禮

    (鞍鋼集團(tuán)鋼鐵研究院海洋裝備用金屬材料及其應(yīng)用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,遼寧 鞍山114009)

    鋼的直接合金化就是指用含有合金元素的氧化物作為合金化劑,煉鋼過(guò)程直接將含有合金元素的氧化物加入鋼液,通過(guò)合金化劑配加的還原劑,或用鋼液中已存在的脫氧元素將合金元素還原出來(lái),達(dá)到合金化的目的。傳統(tǒng)上冶煉含鈦鋼時(shí)主要采用添加鈦鐵的方式進(jìn)行合金化,主要原因是鈦鐵在鋼液中的溶解速度較快,同時(shí)具有較高的收得率。但是制備鈦鐵需要消耗大量的能源,且造成環(huán)境污染,因此鈦鐵合金化成本較高。由于鈦氧化物較鈦鐵在價(jià)格上存在優(yōu)勢(shì),有學(xué)者就鈦氧化物直接合金化的可行性進(jìn)行了熱力學(xué)分析[1],但并沒有進(jìn)行深入研究,僅就反應(yīng)速度進(jìn)行動(dòng)力學(xué)分析,直接合金化的具體形式也并未提及;加之鈦氧化物穩(wěn)定性較強(qiáng),不易被還原,且還原出的金屬鈦又易被氧化,在反應(yīng)機(jī)理不甚明確的條件下,簡(jiǎn)單的工業(yè)應(yīng)用難度較大,因此鮮有該方面的應(yīng)用報(bào)道。隨著用戶對(duì)含鈦鋼需求的增大,考慮到節(jié)能環(huán)保及成本問題,用鈦氧化物直接合金化技術(shù)來(lái)替代采用鈦鐵合金化技術(shù)是必要的。本文以TiO2和金屬鋁為直接合金化劑原料,分析了鈦氧化物直接合金化可行性機(jī)理,并對(duì)影響條件行了探討。

    1 還原鈦氧化物的熱力學(xué)機(jī)制

    鋁熱還原鈦氧化物的體系中,鈦元素可能出現(xiàn)的化合價(jià)有0、+2、+3、+4價(jià),對(duì)應(yīng)四種價(jià)態(tài)的純凈物存在方式為:金屬鈦、TiO、Ti2O3以及TiO2。鋁還原鈦氧化物過(guò)程可能出現(xiàn)的相關(guān)關(guān)鍵熱力學(xué)方程如下[2]:

    將以上各式的標(biāo)準(zhǔn)吉布斯能與溫度的關(guān)系制成曲線,圖1為鋁還原氧化鈦的標(biāo)準(zhǔn)吉布斯能變化情況。

    圖1 鋁還原氧化鈦的標(biāo)準(zhǔn)吉布斯能變化情況

    由圖1看出,用鋁作還原劑時(shí),在煉鋼溫度條件下,鋁均能將鈦礦中的TiO2還原成金屬鈦,進(jìn)而可對(duì)鋼液進(jìn)行鈦合金化。該體系中所有反應(yīng)都是具備自發(fā)傾向的反應(yīng),但隨著溫度的升高,其自由能也隨之增高,所以溫度升高不利于反應(yīng)的進(jìn)行,降低溫度有利于提高金屬鈦的收得率。因此在直接合金化時(shí),控制鋼液溫度,不僅有利于提高鈦收得率,還可以防止因鋼液溫度過(guò)高而導(dǎo)致的耐材損毀、鋼液二次氧化等問題。

    2 還原鈦氧化物的動(dòng)力學(xué)變化機(jī)制

    從熱力學(xué)分析可知,在煉鋼溫度條件下鋁完全可以還原TiO2實(shí)現(xiàn)鈦直接合金化,因此在平衡態(tài)時(shí)鋁可以還原鈦氧化物。但是煉鋼時(shí),合金化過(guò)程時(shí)間不允許過(guò)長(zhǎng),否則會(huì)引起一系列問題,如連鑄斷澆、鋼水溫降過(guò)大等。由于動(dòng)力學(xué)條件等制約,鋁能否還原鈦氧化物或還原率水平是多少還需通過(guò)理論驗(yàn)證。

    首先了解TiO2+4/3Al=Ti+2/3Al2O3反應(yīng)的宏觀過(guò)程,鋁還原TiO2反應(yīng)示意圖如圖2所示。

    圖2 鋁還原TiO2反應(yīng)示意圖

    反應(yīng)過(guò)程如下:

    (1)細(xì)鋁粉與細(xì)小的TiO2均勻混合組成均勻混合物;

    (2)混合物加入鋼液后,隨著溫度升高到大于鋁的熔點(diǎn)(660.4℃),混合物中的鋁顆粒開始熔化,鋁液擴(kuò)散到TiO2顆粒表面;

    (3)鋁液與TiO2表面發(fā)生化學(xué)反應(yīng),生成了Ti和Al2O3,該反應(yīng)微觀過(guò)程可采用未反應(yīng)核模型理論描述。

    圖3為TiO2與Al反應(yīng)的未反應(yīng)核模型。用該模型可計(jì)算鋁還原氧化鈦的這一多相反應(yīng)的速度。模型假定氧化鈦為致密的球體,反應(yīng)TiO2+4/3Al=Ti+2/3Al2O3只發(fā)生在產(chǎn)物層與未反應(yīng)核的界面上,而且已達(dá)到反應(yīng)平衡??偟姆磻?yīng)速度受鋁液與氧化鈦之間的外擴(kuò)散,鋁在反應(yīng)產(chǎn)物層中的內(nèi)擴(kuò)散和界面化學(xué)反應(yīng)控制,速率方程[3]為:

    圖3 TiO2與Al反應(yīng)的未反應(yīng)核模型

    式中,J為速率;De為擴(kuò)散系數(shù);ro為初始TiO2球體半徑;r為反應(yīng)后TiO2球體半徑;C1為球體外表面的濃度;C為反應(yīng)界面上的濃度;k為反應(yīng)的速率常數(shù);K為反應(yīng)的平衡常數(shù);C平為反應(yīng)的平衡濃度;Co為初始濃度;β為外擴(kuò)散的傳質(zhì)系數(shù)。

    代入 r=ro(1-R)1/3,則式(10)變?yōu)椋?/p>

    式中,R為氧化鈦的還原率,即氧化鈦顆粒質(zhì)量去除氧量后與原顆粒質(zhì)量之比,%。

    據(jù)未反應(yīng)核的質(zhì)量衡算可得:

    式中,n為氧化鈦摩爾量;τ為時(shí)間;ρo為氧化鈦中的氧密度,kg/m3;為氧化鈦中的氧密度,mol/m3,而為氧的摩爾質(zhì)量,再帶入r=ro(1-R)1/3,則(12)式變?yōu)椋?/p>

    由于鋁的還原性高于鈦,因此界面反應(yīng)速度較快,另外鋁在邊界層的外擴(kuò)散速度要遠(yuǎn)高于鋁在致密的還原產(chǎn)物(氧化鋁)中的擴(kuò)散速度,即De<<k,De<<β。則整個(gè)反應(yīng)過(guò)程由還原層的內(nèi)擴(kuò)散所控制。而式(15)可簡(jiǎn)化為:

    根據(jù) TiO2密度(4.26 g/cm3)可計(jì)算出 ρo,Al在產(chǎn)物層中的有效擴(kuò)散系數(shù)De取決于產(chǎn)物層的致密度。1 500℃時(shí),Al在 CaO44%-Al2O312%-SiO244%三元渣中的擴(kuò)散系數(shù)為 7×10-7cm2/s[4],Al在固相產(chǎn)物層中的擴(kuò)散系數(shù)肯定小于此值。但Al在固態(tài)致密的鋼中擴(kuò)散系數(shù)可達(dá)到1×10-8cm2/s[5],Al在固相產(chǎn)物層中的擴(kuò)散系數(shù)肯定又大于此值。 假定 De=0.7×10-7cm2/s、C平=0,按式(16)計(jì)算,使 10 μm 的 TiO2全部轉(zhuǎn)變成 Al2O3的時(shí)間僅為1.27 s。也就是在鋁粉和氧化鈦粉混合物加入鋼液瞬間,鈦就會(huì)被鋁還原。實(shí)際應(yīng)用中,可采用粒徑為10 μm的鈦氧化物細(xì)粉為原料制備合金化劑,也可以通過(guò)增加或減少鈦氧化物細(xì)粉粒徑調(diào)整反應(yīng)速度。

    鋁粉和氧化鈦粉混合物加入鋼液后,反應(yīng)瞬間完成,由于金屬鈦密度為4.54 g/cm3,氧化鈦密度為 4.26 g/cm3,金屬鋁密度為 2.7 g/cm3,氧化鋁密度為3.97 g/cm3,顯然金屬鈦的密度最大,因此還原反應(yīng)發(fā)生后,被還原出的金屬鈦會(huì)下沉到混合物的底部,即金屬鈦可以直接與鋼液接觸,顯著增強(qiáng)了合金化效果。

    鈦氧化物直接合金化的效果還取決于鋼液的條件及熔渣狀況。由于直接合金化劑反應(yīng)速度極快,因此在實(shí)際生產(chǎn)中,直接合金化劑的加入時(shí)機(jī)可參照鈦鐵合金合金化時(shí)機(jī),必須滿足如下條件:精煉鋼水快要結(jié)束前,鋼水氧含量小于0.002 5%,鋼水中的Al控制在0.025%以上,這時(shí)加入直接合金化劑可保證提高并穩(wěn)定鈦的回收率。直接合金化時(shí),鋼水溫度的控制應(yīng)低于鈦鐵合金化時(shí)的鋼水溫度,一方面防止鋼水溫度過(guò)高加速金屬鈦氧化,另一方面鋼水溫度過(guò)高不利于還原反應(yīng)進(jìn)行。鋼包渣氧化性及堿度也應(yīng)嚴(yán)格控制,生產(chǎn)實(shí)踐表明,隨著鋼包渣氧化性的增加,鈦收得率呈明顯下降趨勢(shì);同時(shí)鋼包渣中SiO2含量的增加也將導(dǎo)致鈦收得率降低(鋼渣存在Ti+SiO2=TiO2+Si的反應(yīng))。因此,要保證鈦有較高的收得率,渣中(FeO+MnO)含量控制在5%以下,同時(shí)減少轉(zhuǎn)爐下渣量,防止渣中SiO2含量增加,渣中SiO2含量應(yīng)控制在10%以下。

    3 結(jié)論

    (1)熱力學(xué)分析表明,在煉鋼條件下,鋁完全可以還原TiO2,被還原出的金屬鈦可對(duì)鋼液實(shí)現(xiàn)鈦直接合金化,該過(guò)程不僅降低鈦鐵消耗成本,還避免了制備鈦鐵造成的環(huán)境污染問題。

    (2)動(dòng)力學(xué)變化機(jī)制表明,粒徑為10 μm的TiO2全部轉(zhuǎn)變成Al2O3的時(shí)間小于1.27 s,鋁粉和氧化鈦粉混合物加入鋼液瞬間氧化鈦就會(huì)被鋁還原,從而實(shí)現(xiàn)鈦直接合金化。由于反應(yīng)在瞬間完成,對(duì)整個(gè)冶煉體系環(huán)節(jié)不會(huì)造成不良后果。

    (3)鋁粉和氧化鈦粉混合物加入鋼液后,反應(yīng)瞬間完成,由于金屬鈦密度分別大于氧化鈦密度、金屬鋁密度和氧化鋁密度,因此還原反應(yīng)發(fā)生后金屬鈦會(huì)下沉到混合物的底部,即金屬鈦可以直接和鋼液接觸,顯著增強(qiáng)了合金化效果。

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