大采高工作面礦壓顯現(xiàn)特征及支架適應(yīng)性研究

呂生龍

（西山煤電馬蘭礦，山西 古交 030200）

1 工程概況

馬蘭礦18506工作面位于南五采區(qū)，工作面走向長度1302m，傾斜長度251m，主采8#煤，煤層厚度為3.8～4.8m，均厚4.43m，煤層直接頂為L1泥灰?guī)r，均厚為2.32m，普式硬度為7.5，基本頂為粉砂巖，均厚2.33m，普式硬度5.3，直接底為粉砂質(zhì)泥巖，均厚為0.97m，普式硬度4.5，老底為粉砂巖，均厚為3.60m，普式硬度為5.3。18506工作面采用一次采全高開采，設(shè)計采高3.8m，工作面切眼的總長度為250m，具體18506工作面位置示意圖如圖1所示。

圖1 18506工作面位置示意圖

2 工作面礦壓顯現(xiàn)特征

2.1 工作面液壓支架壓力分布規(guī)律

圖2 18506工作面支架平均壓力曲線

通過對18506工作面進(jìn)行礦壓監(jiān)測，來全面掌握工作面支架的受力情況，將工作面分為5個測區(qū)，1#～10#支架為第一測區(qū)，36#～46#架為第二測區(qū)，76#～86#支架為第三測區(qū)，115#～125#支架為第四測區(qū)，150#～160支架為第五測區(qū)。通過支架上壓力監(jiān)測記錄儀器測得壓力數(shù)據(jù)，將所得數(shù)據(jù)繪制成壓力曲線如圖2所示，圖中前柱為工作面回采期間左前柱的壓力數(shù)據(jù)，后柱表示工作面回采期間右后柱的壓力數(shù)據(jù)。

分析圖1中支架平均壓力曲線能夠得出以下規(guī)律：

1）18506工作面支架的后柱受力普遍小于前柱受力，出現(xiàn)這種現(xiàn)象主要是受工作面上方煤體與直接頂?shù)挠捕群兔奥湫杂嘘P(guān)，根據(jù)18506工作面地質(zhì)資料顯示，所采8#煤層較為酥軟，直接頂硬度較小，液壓支架的反復(fù)支承破損后，上方煤體與直接頂巖層會更加破碎，對傳遞上覆巖層的荷載不利。

2）在工作面正?；夭善陂g，液壓支架的額定工作阻力36MPa，在正常使用時支架的平均壓力為15.8MPa，均小于額定阻力。

3）由曲線圖能夠看出工作面端尾支架的平均壓力為6MPa，端頭支架的平均壓力為9.4MPa，而工作面中部液壓支架的平均阻力為14.1MPa，故回采期間工作面兩端支架壓力普遍小于中部支架的壓力。

2.2 基本頂來壓步距及覆巖運動特征分析

根據(jù)馬蘭礦18506工作面的地質(zhì)條件，同時考慮到煤層上覆巖層基本頂為單一的關(guān)鍵層，故能把關(guān)鍵層初次破斷前的結(jié)構(gòu)簡化為固支梁模型進(jìn)行分析[1]，并運用彈性力學(xué)的理論進(jìn)行求解，其應(yīng)力模型如圖3所示。

圖3 固支梁的力學(xué)模型

根據(jù)彈性力學(xué)理論，結(jié)合模型的邊界條件y=±h/2處，正應(yīng)力σy=0，剪應(yīng)力τxy=0，再根據(jù)梁的左右邊界條件能夠得知H=ql2/3h3-q/10h，K=0，將上述條件帶入固支梁應(yīng)力分量的表達(dá)式中能夠得出如下表達(dá)式：

再根據(jù)對稱梁的（0，h/2）處的剪應(yīng)力為0，橫向截面上的正應(yīng)力為 σ1，在（0，h/2）處拉應(yīng)力 σ1達(dá)到最大值，其值為：

由巖梁不發(fā)生跨落時的條件為：σ1max≤[σ]，并設(shè)巖梁發(fā)生垮落時的安全系數(shù)為n，則能夠得出巖梁的極限跨距為：

根據(jù)馬蘭礦18506工作面上覆關(guān)鍵層的物理力學(xué)參數(shù)，同時借鑒類似礦井的經(jīng)驗[2-4]，取安全系數(shù)n=1.9，基本頂在承受上覆巖層組合梁條件下的荷載與基本頂自身荷載之和為0.56MPa，故能夠計算出基本頂?shù)陌踩缇酁?5.1m，同時根據(jù)經(jīng)驗?zāi)軌虻弥?，基本頂周期來壓與初次來壓步距的比值為1/4～1/3，現(xiàn)取為1/3能夠得出基本頂?shù)闹芷趤韷翰骄酁?/p>

11 .7m。

為更全面的分析18506工作面回采過程中上覆巖層的運動特征，通過UDEC軟件建立18506綜采工作面連續(xù)推進(jìn)的模型，并對工作面推進(jìn)10m、20m、30m、40m時進(jìn)行出圖分析。模擬結(jié)果如圖4所示。

圖4 工作面不同開采距離上覆巖層垮落情況

由圖4中能夠看出，回采工作面推進(jìn)10m后，由于上覆巖層間整體上接觸性仍然保持完整，未達(dá)到巖層撓曲強(qiáng)度，故此時頂板仍未產(chǎn)生下沉現(xiàn)象，此時巖層保持完整狀態(tài)；在回采工作面推進(jìn)20m時，直接頂出現(xiàn)彎曲下沉現(xiàn)象，局部區(qū)域裂隙逐漸擴(kuò)展，有即將垮落的趨勢；在回采工作面推進(jìn)30m時直接頂完全垮落，同時基本頂出現(xiàn)較小范圍的塑性區(qū)發(fā)育；當(dāng)回采工作面推進(jìn)40m時基本頂出現(xiàn)基本頂?shù)某醮慰迓洌瑫r在考慮到其他因素能夠得出模擬的基本頂?shù)某醮蝸韷翰骄嗉s為35～40m之間，與理論分析結(jié)果想符合。

2.3 工作面礦壓監(jiān)測數(shù)據(jù)

根據(jù)在工作面上部、中部、下部三個不同位置的共十架液壓支架進(jìn)行監(jiān)測，得出基本頂?shù)某醮蝸韷号c周期來壓規(guī)律，如表1所示。分析表1可知基本頂?shù)淖钚〕醮蝸韷翰骄酁?9.4m，最小為31.5m，平均為30.5m，初次來壓的動載系數(shù)為1.55，周期來壓的動載系數(shù)相對較大，分析18506綜采工作面礦壓數(shù)據(jù)知，從工作面的下部到上部，煤層上方老頂?shù)某醮蝸韷杭爸芷趤韷翰骄嘀饾u減小。

表1 工作面來壓規(guī)律

3 工作面液壓支架適應(yīng)性分析

3.1 初撐力分析

在工作面的回采過程中，為保障液壓支架以較高的工作阻力狀態(tài)工作，通過提高支架初撐力能夠有效的實現(xiàn)，根據(jù)18506工作面支架的利用率及平均初撐力的統(tǒng)計數(shù)據(jù)能夠得出20#支架的初撐力最大，為6098.51kN，其利用率為68.2%。1#支架的初撐力最小為3352.1kN，利用率37.5%。工作面支架的平均初撐力為4856.1kN，平均利用率為54.3%。通過對個支架的初撐力及利用率進(jìn)行可知工作面支架的在循壞內(nèi)未達(dá)到規(guī)定值，利用水平較低，與其設(shè)計75%的初撐力相差較多。根據(jù)相關(guān)研究可知[5,6]，液壓支架提供初撐后，提高其工作阻力所需時間與頂板覆巖穩(wěn)定性有關(guān)，由上述分析知上方煤體及直接頂在支架的反復(fù)初撐下，使得原本已經(jīng)破碎的圍巖的破碎程度進(jìn)一步增大，造成工作面覆巖壓力與支架的初撐力之間不能很快的形成平衡，另一方面頂板破碎后減小了工作面上覆巖層的厚度，會進(jìn)一步影響工作面支架阻力的發(fā)揮。

3.2 循環(huán)末支架阻力及工作頻率分析

通過對工作面中部的5架ZZ4000-1.7/3.5型液壓支架的循環(huán)末支架阻力平均值進(jìn)行統(tǒng)計，數(shù)據(jù)如表2所示，由表中數(shù)據(jù)能夠得知支架的最小循環(huán)末阻力為6810kN，最大為7198kN，循環(huán)末平均阻力為7015kN，利用率為70.2%，這便說明液壓支架有充足的富余，發(fā)揮較好的支護(hù)效果。

表2 循環(huán)末支架阻力平均值

通過對支架的工作阻力進(jìn)行分析，能夠根據(jù)所得數(shù)據(jù)繪制出支架工作阻力頻率分布規(guī)律圖，如圖5所示，能夠看出支架的工作阻力數(shù)據(jù)在5×103～6×103kN所占的比例最大為39%，在6×103～7×103kN的占到21%，工作阻力在9×103kN以上及3×103kN均為零。根據(jù)工作阻力頻率分布直方圖能夠得出工作阻力頻率呈現(xiàn)正態(tài)分布，這便表明液壓支架并沒有超載工作，能夠很好為回采空間提供支撐力。

圖5 支架工作阻力的直方圖

4 結(jié) 論

1）通過對18506工作面綜采工作面的液壓支架進(jìn)行分析，得知后柱的受力明顯大于前柱，工作面中部的支架壓力大于兩端頭，液壓支架的壓力平均達(dá)到45%。

2）根據(jù)對基本頂斷裂前建立力學(xué)模型分析，得出18506工作面基本頂?shù)某醮螖嗔巡骄酁?5.1m，周期來壓步距為11.7m，并通過對工作面回采期間進(jìn)行數(shù)值模擬分析驗證了理論分析的結(jié)果。

3）通過分析支架的初撐力、循環(huán)末工作阻力及工作頻率等，得出總體上支架的初撐力偏小，應(yīng)在支架安裝或推進(jìn)時應(yīng)注意讓頂板與支架充分接觸，并根據(jù)循環(huán)末液壓支架的工作阻力與額定阻力仍有一定的富余知支架的工作阻力較好的發(fā)揮了自身的承載能力，現(xiàn)有支架安全可靠，能夠保證工作面的安全生產(chǎn)。