趙霞軍,張 偉,趙 銘
(中國特種飛行器研究所 試驗計量中心 ,湖北 荊門 448035)
飛行器在服役過程中,如起飛、機動和著陸時以及平飛過程中,大多會產(chǎn)生或經(jīng)受復(fù)雜的振動激勵[1-2]。這種激勵帶來的振動環(huán)境會引發(fā)各種問題,如駕駛員或乘客會產(chǎn)生不適及勞累,同樣機體結(jié)構(gòu)和機載設(shè)備也會出現(xiàn)疲勞、可靠性差等問題。以往案例表明,機載設(shè)備出現(xiàn)的故障有41%是由機械振動引起的,振動引起結(jié)構(gòu)或設(shè)備元器件的損傷,從而造成整個設(shè)備的功能喪失[3-4]。因此在設(shè)計中對這些問題進行分析,在工程設(shè)計源頭控制和優(yōu)化結(jié)構(gòu)薄弱部位,使其實現(xiàn)設(shè)備的工作可靠和優(yōu)良的壽命[5]。
振動環(huán)境下的疲勞分析方法主要是時域法和頻域法,頻域法一般是借助有限元軟件進行動力學(xué)計算分析,獲得結(jié)構(gòu)損傷處的應(yīng)力或應(yīng)變的功率譜密度函數(shù)(Power Spectral Density,PSD),并根據(jù)統(tǒng)計理論計算PSD相關(guān)參數(shù),用Miner損傷累積方法準則進行疲勞的壽命分析和估算[6-9]。而時域法需要循環(huán)計數(shù)(雨流計數(shù)等),在此基礎(chǔ)上進行數(shù)據(jù)統(tǒng)計處理后,再進行疲勞壽命分析。因此兩種方法對比中,頻域法更加簡單便捷,適合在工程設(shè)計上應(yīng)用。
本文基于頻域法的隨機振動疲勞理論和有限元仿真軟件,給出了機載設(shè)備在隨機振動環(huán)境下疲勞壽命的估算方法和流程,并以某航空機載電子通信控制盒為例進行了疲勞壽命仿真分析,研究分析方法和結(jié)果對航空器機載設(shè)備的工程設(shè)計具有借鑒和指導(dǎo)價值。
隨機振動是不確定性、無準確規(guī)律的振動,不能夠使用時間和空間函數(shù)來表達或描述,只能采用統(tǒng)計概率分布的方法。因此,根據(jù)隨機過程理論,基于頻域分析方法,利用PSD函數(shù)描述了隨機振動激勵環(huán)境下結(jié)構(gòu)的動態(tài)響應(yīng)。
在結(jié)構(gòu)出現(xiàn)疲勞損傷破壞的位置區(qū)域,其應(yīng)力響應(yīng)的PSD函數(shù)可用公式表示為:
G(f)=W(f)H2(f)
(1)
式中,W(f)為輸入隨機加速度的PSD函數(shù);H(f)為結(jié)構(gòu)應(yīng)力的頻響函數(shù)。
PSD函數(shù)的n階譜慣性矩定義為
(2)
當n=0時,m0可表示為PSD曲線所包圍的下方區(qū)域的面積,從而獲得隨機過程的RMS(均方根)值。同時,譜矩也承載了隨機過程中的時域特征,其表達關(guān)系如下:
通常在頻域方法中,往往使用式(3)的譜矩來估算零均值正向穿越頻率E[0]值和峰值頻率E[P]值
則PSD在不同頻率下的帶寬分布譜型的因子γ和譜帶寬的系數(shù)ε表示為
因此,當ε→0時,描述的是近似簡諧的理想窄帶過程;反之,ε→1時,是近似白噪聲的寬帶過程。
Miner疲勞損傷線性累積準則[10-11]通常應(yīng)用于工程設(shè)計,其假設(shè)了在循環(huán)載荷下發(fā)生的疲勞損傷是線性累積的,當累積的損傷到達某閾值則結(jié)構(gòu)發(fā)生疲勞損傷破壞,可用下式表示:
n(Si)=E[P]·T·p(Si)·ΔSi
(8)
式中,N(Si)為應(yīng)力水平為Si時的疲勞破壞循環(huán)數(shù);n(Si)是應(yīng)力水平為Si時Ts內(nèi)作用的循環(huán)數(shù);p(Si)為應(yīng)力水平為Si時的PSD函數(shù)。
假設(shè)結(jié)構(gòu)的材料S-N曲線滿足以下描述形式:
NSm=C
(9)
在式(9)中,N是S-N曲線擬合處理后的一個常數(shù)項,C為結(jié)構(gòu)材料的特有的疲勞常數(shù),式(9)兩邊取對數(shù)處理后,結(jié)構(gòu)S-N曲線即可用線性函數(shù)來描述。
在隨機載荷下,載荷的加載順序效應(yīng)是可忽略的,則當D=1時結(jié)構(gòu)發(fā)生破壞,則結(jié)構(gòu)的疲勞壽命為:
對于理想的窄帶過程,Bendat[12]提出了一種基于PSD的疲勞壽命方法進行估算窄帶過程。他認為隨著帶寬的減少,出現(xiàn)一個正波峰后應(yīng)跟隨一個等值的波谷,并且應(yīng)力幅值PSD趨于瑞利分布:
由于窄帶過程的峰值頻率與零值正向穿越頻率基本相等,因此可以假定E[P]=E[0]。同時引入第二類歐拉積分Gamma函數(shù),則
對于寬帶隨機過程如采用以上方法,計算分析的結(jié)果一般是偏于保守的,因此必須引入修正系數(shù),該方法被稱為寬帶過程的窄帶近似法。Wirsching[13]根據(jù)不同PSD譜型進行了修正,總結(jié)了通過修正因子λ對Bendat方法的修正。
則修正后的公式為
隨著CAE商業(yè)軟件的發(fā)展,分析過程中的模態(tài)分析、頻響分析、PSD分析等步驟可通過MSC.Patran/Nastran軟件進行,整個分析過程如圖1所示。
圖1隨機振動疲勞分析流程
某航空機載電子通信控制盒采用2024鋁合金板加工成箱體外殼,電子控制盒總重1.2 kg,殼罩和底部安裝板厚度均為1.5 mm,安裝板通過6顆螺釘連接到機身框架。殼體材料2024鋁合金性能參數(shù)如表1所示。材料S-N曲線冪函數(shù)形式的參數(shù)為,C=1.406×1034,m=10.438。
有限元仿真模型通過MSC.Patran有限元軟件建立,電子通信控制盒的安裝板和殼罩采用Shell元,控制盒內(nèi)部設(shè)備采用Mass質(zhì)量元模擬并使用RBE2將其與安裝板或殼罩相連,有限元模型共1759單元、1754節(jié)點模型,如圖2所示。模型約束位置選取安裝板上6個連接螺釘所在位置進行位移約束。
表1 結(jié)構(gòu)材料屬性
圖2有限元模型
響應(yīng)分析計算首先對結(jié)構(gòu)進行模態(tài)分析,通過模態(tài)分析獲得電子通信控制盒的固有特性,以及在約束條件下對不同振動激勵的響應(yīng)趨勢。使用MSC.Nastran中Lanzos法對約束狀態(tài)的模型進行模態(tài)仿真計算分析,獲取的固有頻率如表2所示,振型圖如圖3所示。
圖3控制盒模態(tài)仿真結(jié)果振型圖
圖4加速度隨機激勵譜
該電子通信控制盒按照機載設(shè)備機械環(huán)境設(shè)計要求的規(guī)定,其環(huán)境振動加速度PSD見圖4,其中寬帶譜幅值為0.016 g2/Hz,第一階窄帶的峰值為A=0.3 g2/Hz,第二~四階窄帶峰值分別為A/4、A/9和A/16。
根據(jù)約束條件,計算在加速度激勵下結(jié)構(gòu)模型應(yīng)力響應(yīng)的傳遞函數(shù)H(f)。輸入環(huán)境設(shè)計要求的加速度PSD譜開展隨機振動應(yīng)力分析,應(yīng)力響應(yīng)最大部位即危險位置,如圖5所示為模型編號11單元,控制盒安裝板螺釘孔部位出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象,該處應(yīng)力響應(yīng)的RMS曲線見圖6。
圖5 應(yīng)力響應(yīng)云圖
圖611單元應(yīng)力響應(yīng)曲線
根據(jù)頻響仿真分析的結(jié)果,電子通信控制盒應(yīng)力響應(yīng)PSD輸入Msc.Fatigue軟件開展振動疲勞的壽命仿真計算[14]。Fatigue軟件中振動疲勞壽命的頻域估計方法有Dirlik方法與窄帶法兩種,首先需要分辨激勵譜的性質(zhì)。從本文使用的輸入PSD曲線中可以看出,振動加速度激勵分別在100Hz、200Hz、300Hz和400Hz四個頻率點處具有高峰值,因此適用于窄帶分析方法。振動疲勞結(jié)果見圖7,如圖上所示,控制盒結(jié)構(gòu)的振動疲勞發(fā)生在安裝板螺釘孔口部位,疲勞壽命為736小時。
圖7疲勞壽命云圖
本文研究了隨機振動的頻域法疲勞分析理論,并以某航空電子通信控制盒為例進行了仿真分析。通過使用MSC.Patran/Nastran/Fatigue軟件對控制盒結(jié)構(gòu)進行了動力學(xué)分析,并采用基于頻域的隨機疲勞分析方法獲取了危險部位和疲勞壽命。
本文方法和分析步驟能夠在產(chǎn)品設(shè)計階段控制其疲勞壽命的特性,方便提前進行設(shè)計方案更改或優(yōu)化,避免了設(shè)計-物理試驗-更改-再試驗-再更改的冗余步驟,縮短了設(shè)計和定型周期,為機載設(shè)備的研發(fā)提供借鑒和參考。