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    克深Y井鹽層固井難點(diǎn)分析與技術(shù)對(duì)策

    2019-07-10 08:46:08熊鈺丹李立華何思龍鄧強(qiáng)史永哲陳永衡屈凌霄
    鉆井液與完井液 2019年3期
    關(guān)鍵詞:鹽層水層固井

    熊鈺丹,李立華,何思龍,鄧強(qiáng),史永哲,陳永衡,屈凌霄

    (1.海洋工程有限公司渤星公司,天津300451;2.渤海鉆探工程技術(shù)研究院,河北任丘 062552;3.塔里木油田分公司油氣田產(chǎn)能建設(shè)事業(yè)部,新疆庫(kù)爾勒841000;4.塔里木油田分公司勘探事業(yè)部,新疆庫(kù)爾勒841000;5.渤海鉆探第一固井公司,河北任丘062552)

    1 地質(zhì)及工程條件分析

    庫(kù)車山前鹽層地質(zhì)條件復(fù)雜[1],克深Y井四開裸眼段為庫(kù)姆格列木群,巖性從上至下分別為中泥巖、膏鹽巖和下泥巖,累計(jì)鉆遇3段鹽層、1個(gè)垮塌層、1個(gè)高壓水層和4個(gè)漏失層(見表1)。通過(guò)地質(zhì)工程條件分析并結(jié)合漏失壓力評(píng)估技術(shù),確定主要施工風(fēng)險(xiǎn)為:第3套鹽層蠕變性強(qiáng)[2-5],套管下入困難;最大漏失風(fēng)險(xiǎn)點(diǎn)為井深6056 m, 漏失壓力約為2.27 g/cm3,難以滿足正常一次上返需要;高壓水層壓力約為2.24 g/cm3,高于中途完鉆時(shí)鉆井液密度2.19 g/cm3, 水層未壓穩(wěn),固井過(guò)程中可能出現(xiàn)溢流。

    最初設(shè)計(jì)采用φ241.3 mm鉆頭下入φ(196.8+206.3) mm 尾管,井身結(jié)構(gòu)如表2所示。中途完鉆井深為6558 m,起下鉆時(shí)間長(zhǎng),且φ206.3 mm無(wú)結(jié)箍,套管下放速度慢,導(dǎo)致下套管施工時(shí)間長(zhǎng)??紤]到間隔時(shí)間過(guò)長(zhǎng)鹽層蠕變將增加阻卡風(fēng)險(xiǎn),對(duì)管柱進(jìn)行了優(yōu)化。

    表1 克深Y井四開復(fù)雜層位及復(fù)雜分析

    表2 克深Y井井身結(jié)構(gòu)

    2 固井技術(shù)難點(diǎn)

    1)承壓堵漏施工難度大,鹽層蠕變影響套管下入;漏失點(diǎn)3憋壓吃入量大,泄壓回吐嚴(yán)重,堵漏效果差,并導(dǎo)致中途完鉆鉆井液密度無(wú)法提高;本開次鉆井液密度為2.19 g/cm3,為本區(qū)塊鹽層鉆井最低鉆井液密度,因此,導(dǎo)致鹽層蠕變相對(duì)較快,間隔40 h鉆頭就無(wú)法通過(guò)。

    2)溢漏共存,安全密度窗口窄,下套管易漏,固井期間易溢流;漏失壓力低,水層處于欠平衡狀態(tài),每次起下鉆出鹽水約10 m3,固井后靜液柱當(dāng)量密度為2.21 g/cm3,小于溢流壓力,停泵后易溢流。

    3)封隔高壓水層難度大;鹽層厚壁套管暫無(wú)匹配尺寸的扶正器,導(dǎo)致管柱偏心,鉆井液在窄邊容易滯留形成竄流通道,高壓水層難以封隔。

    3 關(guān)鍵技術(shù)措施

    3.1 優(yōu)化管串組合

    在滿足生產(chǎn)的前提下優(yōu)化了管串組合,強(qiáng)度滿足井下條件需要,設(shè)計(jì)管串與優(yōu)化管串對(duì)比分析見表3。可以看出,優(yōu)化后的管串下套管施工時(shí)間縮短約20 h,優(yōu)化后為有結(jié)箍套管,操作簡(jiǎn)便速度快,且尺寸小,阻卡風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)一步降低。模擬計(jì)算顯示,相同下套管速度,激動(dòng)壓力降低1~3 MPa[6],固井環(huán)空壓力當(dāng)量密度減少0.05 g/cm3,降低了下套管和固井過(guò)程的漏失風(fēng)險(xiǎn)。

    表3 設(shè)計(jì)管串與優(yōu)化管串對(duì)比分析表

    3.2 強(qiáng)化井眼準(zhǔn)備

    采用鹽層擴(kuò)眼技術(shù)+模擬管柱通井技術(shù)(管串組合見表4)。先對(duì)鹽層段擴(kuò)眼,最大可擴(kuò)眼至φ279.4 mm,再利用電測(cè)、刮壁及稱重的施工時(shí)間進(jìn)行鹽層蠕變測(cè)試,當(dāng)驗(yàn)證安全時(shí)間不小于67 h時(shí),再下模擬管柱測(cè)試通過(guò)性,根據(jù)計(jì)算[7]模擬管柱與套管串剛度比為1.2,可準(zhǔn)確模擬管柱的通過(guò)性。模擬管柱通過(guò)后再擴(kuò)眼、下套管?,F(xiàn)場(chǎng)下套管過(guò)程中控制速度約為0.15~0.2 m/s,順利到位,全過(guò)程無(wú)阻卡。

    表4 管串組合表

    3.3 制定扶正器方案

    采用固井輔助設(shè)計(jì)軟件對(duì)管柱居中度進(jìn)行模擬優(yōu)化并制定了扶正器方案:采用整體式彈性扶正器;按照懸掛器下部連續(xù)3根套管1根加1只,重合段(4594~4950 m)φ177.8 mm尾管每2根套管加1只的方案加放,鹽層厚壁套管段暫無(wú)扶正器;模擬顯示,套管重合段居中度約為85%,裸眼段居中度約為20%,見圖1。

    圖1 管串居中度模擬圖

    3.4 選擇合理的固井方式

    實(shí)踐顯示預(yù)測(cè)漏失壓力與完鉆漏失壓力通常相差較大,對(duì)于安全密度窗口窄的井參考意義較小。對(duì)于固井設(shè)計(jì),根據(jù)鉆井階段的漏失狀態(tài)結(jié)合摩阻計(jì)算,獲得的完鉆漏失壓力通常更準(zhǔn)確。該井通井到底,降密度至2.22 g/cm3循環(huán)輕微滲漏;結(jié)合鉆井液性能、循環(huán)排量等數(shù)據(jù),采用輔助設(shè)計(jì)軟件模擬計(jì)算漏失壓力為2.27 g/cm3,通過(guò)軟件計(jì)算的摩阻與行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)[8]計(jì)算結(jié)果基本一致。

    通過(guò)分析論證認(rèn)為,低返速、正常一次上返及控壓固井3種固井工藝與該井特殊井況不匹配,均滿足不了固井需要。圍繞封隔鹽水層這個(gè)核心目標(biāo),結(jié)合生產(chǎn)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn),確定了正注反擠[9]的固井方案,并采用大排量頂替及多倍置換等技術(shù)措施,完成“穿鞋戴帽”實(shí)現(xiàn)對(duì)高壓水層的封隔。

    1)低返速固井。按塞流頂替Re≤100計(jì)算[10],該井塞流頂替排量約0.4~0.5 m3/min,環(huán)空返速為0.3~0.4 m/s,該排量下固井施工過(guò)程中水層位置動(dòng)態(tài)當(dāng)量密度為2.23 g/cm3,小于高壓水層的壓穩(wěn)當(dāng)量密度2.24 g/cm3,如圖2所示,固井過(guò)程將發(fā)生鹽水溢流。

    圖2 高壓水層位置固井過(guò)程當(dāng)量密度模擬

    頂替分析顯示,該井裸眼套管居中度低,低返速固井管鞋段頂替效果差,無(wú)法封隔高壓水層,見圖3。

    圖3 頂替模擬(紅色為滯留鉆井液,淺灰色為領(lǐng)漿,深灰色為尾漿)

    2)正常一次上返固井。按照管鞋50 m封隔良好考慮, 封隔水層需要的最小頂替排量為1.2 m3/min。該排量下薄弱層6055 m處動(dòng)態(tài)當(dāng)量密度為2.32 g/cm3(考慮2 MPa懸掛器節(jié)流壓力),遠(yuǎn)大于薄弱層漏失壓力2.27 g/cm3,如圖4所示。另外,即使水泥漿能返至喇叭口,在井底溫度為141 ℃,喇叭口靜止溫度為100 ℃下,高密度鹽水水泥漿頂部強(qiáng)度發(fā)展緩慢,難以封隔水層。因此,本層尾管不具備一次上返固井條件。

    圖4 薄弱層(6055 m)固井動(dòng)態(tài)壓力模擬

    3)控壓固井??貕汗叹甗11]是通過(guò)固井前降低鉆井液密度,并在井口建立回壓,固井施工過(guò)程中再根據(jù)工況特點(diǎn),通過(guò)調(diào)節(jié)井口回壓使整個(gè)施工期間井底壓力保持平穩(wěn)。其優(yōu)點(diǎn)是通過(guò)降低靜液柱壓力,在窄壓力窗口下,滿足大排量頂替要求,并防止固井漏失。模擬計(jì)算該井在最低頂替排量約為1.2 m3/min,該排量下固井環(huán)空壓耗為0.13 g/cm3,薄弱層漏失壓力為2.27 g/cm3,為實(shí)現(xiàn)控壓固井,鉆井液密度需降至2.14 g/cm3,為確保壓穩(wěn)水層固井施工最大需控壓7.2 MPa。鑒于接近控壓壓力大,且由于控制參數(shù)計(jì)算的誤差及控壓操作的復(fù)雜性以及井控風(fēng)險(xiǎn),決定暫不采用。

    3.5 優(yōu)化前置液及水泥漿性能

    電測(cè)井底靜止溫度為141 ℃,正注溫度系數(shù)取0.85,反擠按喇叭口靜止溫度100 ℃考慮。正注及反擠水泥漿均采用抗高溫水泥漿體系,硅粉及微硅總量為46%BWOC;反擠水泥漿體系強(qiáng)度發(fā)展快,約10 h起強(qiáng)度。水泥漿密度為2.30 g/cm3,半飽和鹽水配漿;采用密度為7.8 g/cm3的鐵粉加重,改善了鹽水高密度水泥漿的流變性能。

    為改善油基鉆井液對(duì)水泥環(huán)膠結(jié)質(zhì)量的不利影響[12],采用2.22 g/cm3沖洗型隔離液,并加大用量,隔離液占裸眼環(huán)空高度約1250 m,提高沖洗劑濃度至30%,測(cè)試沖洗效率95%;優(yōu)化了隔離液的流變性能,控制冪律指數(shù)大于0.8,稠度系數(shù)小于0.3 Pa·sn,提高對(duì)偏心環(huán)空的頂替效率[13]。

    3.6 優(yōu)化施工措施

    設(shè)計(jì)正注水泥漿返至高壓水層以上約200 m,距離第1個(gè)漏點(diǎn)約400 m,既封隔了水層,又防止封堵所有漏層影響反擠施工。增加水泥漿與鉆井液的密度差至0.11 g/cm3,并提高頂替排量至1.3 m3/min,計(jì)算壁面剪應(yīng)力為45 Pa[14],模擬頂替效率顯示滿足管鞋頂替需要(如圖5)。

    正注結(jié)束后候凝2 h后試擠,有效保護(hù)了正注段的膠結(jié)質(zhì)量。由于試擠返吐較大,確定了高注高擠+及時(shí)憋壓的反擠方案。將先導(dǎo)漿和隔離液用量加大至30 m3和25 m3。將水泥漿用量增大至35 m3,采用多倍沖洗提高重合段質(zhì)量。反擠排量1.5 m3/min,反擠后不起鉆,保持憋壓10 MPa候凝,有效壓穩(wěn)了水層。

    圖5 正注頂替效率模擬圖(紅色為滯留鉆井液,綠色為隔離液,灰色為水泥漿)

    4 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用情況

    套管順利下放到位,無(wú)遇阻。固井施工順利且控制良好,正注未漏失、未溢流,反擠排量較大,塞面穩(wěn)定可控并能憋壓候凝。喇叭口驗(yàn)竄結(jié)果顯示:將鉆井液密度降至下開鉆井的最低密度1.70 g/cm3,喇叭口造負(fù)壓22.5 MPa,靜止觀察無(wú)異常,驗(yàn)竄成功,固井質(zhì)量滿足下開鉆進(jìn)需要。

    5 結(jié)論

    1.鹽層擴(kuò)眼+模擬管柱通井技術(shù),管柱優(yōu)化、激動(dòng)壓力計(jì)算與下套管速度控制等措施,確保了鹽層套管順利到位。

    2.基于鉆井階段的漏失狀態(tài)并結(jié)合摩阻計(jì)算,獲得的完鉆漏失壓力相對(duì)準(zhǔn)確;窄安全密度窗口固井需以完鉆漏失壓力為基礎(chǔ),制定精細(xì)化控制參數(shù)。

    3.通過(guò)大排量頂替、正注反擠、多倍置換、前置液流變性優(yōu)化等技術(shù)措施有效實(shí)現(xiàn)了本開鹽層尾管固井封隔高壓水層的核心目標(biāo)。

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