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    “壓穩(wěn)防漏”固井工藝在旬邑-宜君區(qū)塊的研究與應(yīng)用

    2019-07-08 08:36:18湯祖明
    鉆探工程 2019年6期
    關(guān)鍵詞:口井環(huán)空固井

    湯祖明

    (中石化華北石油工程有限公司井下作業(yè)分公司,河南 鄭州 450000)

    0 引言

    旬邑—宜君區(qū)塊位于鄂爾多斯盆地伊陜斜坡南與渭北隆起結(jié)合部,主力產(chǎn)層為三疊系延長組長3段與長8段,沉積環(huán)境為三角洲前緣水下分流河道沉積,砂體較發(fā)育,巖性以砂巖,含泥質(zhì)粉砂巖為主。由于長1段在構(gòu)造運動中抬升遭剝蝕缺層,導(dǎo)致長2段與侏羅系延安組地層為平行不整合接觸,且延安組上部和中部發(fā)育較厚煤層[1-2]。通過對比分析,結(jié)合前期探井DST測試,該區(qū)塊地層破裂壓力較低(1.60 g/cm3),在鉆進(jìn)和固井過程容易發(fā)生漏失,漏失層位主要為延安組,有個別井在延長組也發(fā)生漏失。通過對固井漏失井的漏失情況進(jìn)行統(tǒng)計,表明該區(qū)塊油井發(fā)生漏失情況,主要表現(xiàn)為井口失返。由于地層發(fā)生漏失,環(huán)空水泥漿漿柱長度減少,導(dǎo)致環(huán)空靜液柱壓力低于地層壓力,不能有效壓穩(wěn)長3段與長8段油層。從工程上來說井筒第一和第二界面膠結(jié)質(zhì)量的好壞,直接影響油井后期的開采和使用壽命。為了達(dá)到有效封固目的層的目的,提出了“壓穩(wěn)防漏”平衡固井工藝,控制環(huán)空循環(huán)當(dāng)量密度動態(tài)變化,使其既能小于地層破裂壓力,又能平衡地層油氣當(dāng)量密度[3-5]。為了實現(xiàn)“壓穩(wěn)防漏”平衡固井工藝,從優(yōu)化水泥漿的漿柱結(jié)構(gòu)、水泥漿性能及施工工藝流程著手,簡化施工過程,嚴(yán)格控制施工排量,使環(huán)空頂替流態(tài)趨于穩(wěn)定,提高水泥漿頂替效率[6]。同時要求鉆井隊在鉆進(jìn)過程中加入隨鉆堵漏劑,根據(jù)不同的構(gòu)造部位,再加入一定量的復(fù)配顆粒材料,通過對堵漏材料進(jìn)入裂縫以密封和支撐的方式提高地層的承壓能力[7-8],并在下套管前全井做地層承壓試驗,使固井漏失率明顯降低,提高固井成功率,保證全井段環(huán)空水泥石膠結(jié)質(zhì)量。

    1 發(fā)生漏失的原因

    1.1 地層的原因

    延長組屬于三角洲前緣水下河道砂體,砂體發(fā)育,巖性以砂巖、粉砂巖、含泥質(zhì)粉砂巖為主,縱向上表現(xiàn)為多道砂體重疊,屬于低孔低滲致密油氣層類型。本區(qū)塊在區(qū)域構(gòu)造運動中,造成2種結(jié)果:第一由于地層抬升,上覆地層裸露,長期受到物理化學(xué)作用,如淋浴、暴曬、化學(xué)搬運,造成地層缺失,而較難搬運礦物殘留在地表,形成風(fēng)化殼,隨后下沉接受再沉積,與上覆地層形成平行不整合接觸,發(fā)育不整合接觸裂縫;第二由于地層遭到剝蝕,上覆壓力減少,地層應(yīng)力得到釋放,產(chǎn)生應(yīng)力裂縫,導(dǎo)致地層破裂壓力低。由此分析,造成井眼漏失的主要原因有2種,地層不整合性裂縫漏失和地層應(yīng)力裂縫漏失。

    1.2 鉆進(jìn)方式和設(shè)備的原因

    本區(qū)塊目的層較淺,長3段埋深300~600 m,長7、長8段埋深700~1300 m。在鉆進(jìn)期間,部分井隊對地層壓力系統(tǒng)認(rèn)識不足,未采取隨鉆堵漏的方法,故在鉆進(jìn)過程中漏失情況嚴(yán)重。此外隨著鉆進(jìn)的進(jìn)行,地層應(yīng)力的均衡被打破,應(yīng)力釋放形成多方向的應(yīng)力微裂縫,在沒有復(fù)配顆粒及惰性堵漏材料填補進(jìn)入裂縫的情況下,導(dǎo)致地層承壓能力不高。同時由于施工的鉆井隊設(shè)備簡陋,沒有獨立的泥漿計量罐,井隊只有在井口返漿失返或者返漿量明顯減少的情況下才能發(fā)現(xiàn)井眼出現(xiàn)漏失,一般井眼在有輕微漏失存在的情況下井隊不易發(fā)現(xiàn),錯過堵漏最佳時機(jī),致使固井時發(fā)生漏失。

    1.3 水泥漿漿柱結(jié)構(gòu)及性能的原因

    根據(jù)前期探井進(jìn)行的DST測試結(jié)果,區(qū)域內(nèi)地層壓力范圍為0.978~0.986 g/cm3,因此將水泥漿設(shè)計成“三凝”漿柱結(jié)構(gòu),分為領(lǐng)漿、過渡漿及尾漿,密度分別為1.35、1.55、1.75 g/cm3,領(lǐng)漿和過渡漿將作為廣義上的充填漿,封固非目的層,尾漿封固主要目的層。漿體流動度和初始稠度均按領(lǐng)漿<過渡漿<尾漿設(shè)計,領(lǐng)漿、過渡漿和尾漿易達(dá)到紊流流態(tài)。水泥漿采用2種配方(見表1),利用稠化時間差和密度差的方式,來補充尾漿由液態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)樗軕B(tài)過程中失重?fù)p失的液柱壓力,使靜液柱壓力始終大于1.05 g/cm3,以達(dá)到壓穩(wěn)油氣層的目的。但是由于該低密度水泥漿所在井段層位淺(200~300 m),溫度低(16~18 ℃),水泥石早期強度發(fā)展緩慢,候凝24 h后進(jìn)行固井質(zhì)量測井,聲波幅度曲線與變密度顯示環(huán)空多為自由段和膠結(jié)質(zhì)量較差井段(參見圖1)。由于水泥漿過渡漿量少(3~6 m3),密度混配難以達(dá)到設(shè)計要求,容易混配成領(lǐng)漿密度或者尾漿密度,造成水泥漿總體密度偏低或偏高,達(dá)不到設(shè)計的液柱壓力,不能壓穩(wěn)長8段油氣層,或者增加水泥漿液柱壓力,導(dǎo)致地層破裂,發(fā)生漏失。

    表1 水泥漿配方Table 1 The formulation of cement slurry

    1.4 施工工藝的原因

    通過對固井工藝流程統(tǒng)計分析,固井過程出現(xiàn)漏失現(xiàn)象,大部分發(fā)生在替漿過程中或關(guān)鍵節(jié)點上。如在本區(qū)塊施工工藝為注水泥漿排量設(shè)計1.0~1.2 m3/min,壓力控制為1.0~1.5 MPa,注壓塞液排量為1.0~1.1 m3/min,為減小U型管效應(yīng),替漿排量控制在1.0~1.2 m3/min,待替漿液追上水泥漿起壓后,將替漿排量降低至0.5 m3/min,待替漿壓力升至1.0 MPa后,繼續(xù)降低排量至0.3 m3/min,以該排量替漿直至碰壓。由于該工區(qū)油井完鉆井深較淺(900~1300 m),套管單位內(nèi)容積小(12.13 L/m),環(huán)空體積大(30~40 m3),替漿過程中U型管效應(yīng)不明顯。在開始替漿時水泥漿已經(jīng)進(jìn)入環(huán)空15~20 m3,在以替漿排量為1.0~1.2 m3/min的情況下,追上水泥漿的瞬間形成一定“激動”壓力,使循環(huán)當(dāng)量密度易大于地層破裂壓力1.60g/cm3,造成井漏,使水泥漿進(jìn)入地層導(dǎo)致返高不足。

    圖1渭北55井CBL曲線
    Fig.1CBL curve of Well Weibei-55

    1.5 漏失及水泥漿返高情況統(tǒng)計

    已施工的48口井發(fā)生漏失及水泥漿返高情況見表2。其中有14口井發(fā)生漏失情況,漏失率為29.2%。開始替漿時井口斷流的井有1口,替漿至中后期(5~16 m3),有12口井井口斷流?!皟赡苯Y(jié)構(gòu)有6口井發(fā)生漏失,“三凝”結(jié)構(gòu)有8口井發(fā)生漏失?!皟赡苯Y(jié)構(gòu)中未采用穩(wěn)定替漿排量施工工藝發(fā)生漏失的有1口井。根據(jù)測井變密度顯示,返高在100~300 m之間有9口井,2口井返高低于400 m?!皟赡苯Y(jié)構(gòu)中漏失造成返高不夠有4口井,只有1口井返高滿足要求?!叭苯Y(jié)構(gòu)的有6口,僅有1口井返高滿足要求。此外有4口井未發(fā)生漏失而返高不夠。

    表2 漏失與水泥漿返高情況Table 2 The condition of circulation loss and cement slurry return height

    綜合上述,本區(qū)塊發(fā)生漏失的主要因素是地層裂縫發(fā)育,地層承壓能力低。施工安全壓力窗口窄,并且一旦出現(xiàn)漏失,返漿口表現(xiàn)為失返,如何解決裂縫漏失提高地層承壓能力是目前主要問題之一;其次是長3段油層埋深淺,溫度低,水泥石強度發(fā)展較慢,如何設(shè)計水泥漿性能,使水泥石強度發(fā)展時間縮短,形成有效封固;其三是施工時循環(huán)當(dāng)量密度的變化,如何將施工工藝流程合理化,降低施工過程循環(huán)當(dāng)量密度。

    2 技術(shù)措施和效果

    2.1 技術(shù)措施

    在前期已完成施工井?dāng)?shù)據(jù)和經(jīng)驗的基礎(chǔ)上,排查出發(fā)生漏失的主要誘因是地層裂縫的存在,導(dǎo)致地層壓力低。因此,本次研究工作圍繞提高地層承壓能力、降低循環(huán)當(dāng)量和優(yōu)化水泥漿性能等方面進(jìn)行,主要有以下幾方面:(1)在鉆進(jìn)過程提高地層承壓力能力;(2)改變水泥漿柱結(jié)構(gòu),降低循環(huán)當(dāng)量密度;(3)優(yōu)化水泥漿性能,使水泥漿具有一定堵漏功能,提高早期強度發(fā)展;(4)優(yōu)化施工工藝。

    2.1.1 提高地層承壓能力

    決定漏失地層壓力高低,不僅與裂縫孔隙度高低有關(guān),還和圍壓有關(guān)[9]。由于裂縫性地層的承壓能力隨著堵漏材料進(jìn)入裂縫的深度有關(guān),故在鉆進(jìn)過程中加入隨鉆堵漏劑,使其在裂縫張開時進(jìn)入填充,以提高地層的承壓能力。下套管前對全井用原井漿做地層承壓試驗,并按公式(1)、(2)所計算值做承壓試驗,要求承壓值不低于計算值,穩(wěn)壓時間30 min,井眼條件達(dá)不到要求,必須進(jìn)行先期堵漏,滿足條件方能下套管。

    P=ΔP靜+Pf+(1~3)

    (1)

    式中:P——承壓值,MPa;ΔP靜——環(huán)空水泥漿與泥漿靜液柱壓力差,MPa;Pf——水泥漿流動摩阻,MPa。

    (2)

    式中:f——水泥漿摩阻系數(shù),無因次;L——水泥漿段長,m;ρc——水泥漿密度,g/cm3;V——水泥漿返速,m/s;R——井眼直徑,cm;r——套管外徑,cm。

    2.1.2 漿柱結(jié)構(gòu)設(shè)計

    通過DTS測試顯示工區(qū)內(nèi)地層壓力范圍為0.978~0.986 g/cm3,破裂壓力為1.60 g/cm3。為保證環(huán)空水泥漿當(dāng)量密度在1.08~1.60 g/cm3范圍內(nèi),將水泥漿漿柱由“三凝”設(shè)計為 “兩凝”結(jié)構(gòu),其中領(lǐng)漿密度設(shè)計為1.35~1.40 g/cm3,封固上部油層長3段油頂150~200 m以上井段,尾漿密度設(shè)計為1.55 g/cm3,封固下部油層裸眼井段。根據(jù)地層破裂壓力測試值,將井底靜液柱當(dāng)量密度1.08和1.60 g/cm3設(shè)為安全閥值,并依據(jù)公式(3)設(shè)計領(lǐng)漿和尾漿段長分界點。只有當(dāng)井底當(dāng)量密度在2個安全閥值之內(nèi),才滿足要求,否則重新設(shè)計分界點。此外還需考慮尾漿由液態(tài)轉(zhuǎn)為塑態(tài)過程造成的失重現(xiàn)象,使尾漿段當(dāng)量密度在1.08~1.2 g/cm3。通過這樣設(shè)計,當(dāng)環(huán)空充滿水泥漿后既能平衡地層壓力將油氣層壓穩(wěn),又不會將地層壓漏,這是“壓穩(wěn)防漏”平衡固井理論的核心之一:壓穩(wěn)。

    ρ當(dāng)L=ρ1L1+ρ2L2

    (3)

    式中:ρ當(dāng)——井底當(dāng)量密度,g/cm3;ρ1、ρ2——分別為領(lǐng)漿密度,尾漿密度,g/cm3;L、L1、L2——分別井眼長度、領(lǐng)漿段長、尾漿段長,m。

    2.1.3 水泥漿性能優(yōu)化

    通過對不同廠家的添加劑進(jìn)行室內(nèi)評價,設(shè)計出一套配方(見表3)。依據(jù)顆粒級配原理,將不同粒徑顆粒按一定比例組合,緊密堆積,增加單位體積內(nèi)有效固相含量,提高低密度水泥石強度[10-12]。該配方與前期配方相比,在領(lǐng)漿中降低減輕材料(漂珠)的加入比例,使固相顆粒的整體比表面積得到相應(yīng)增加,微硅相對量得到增加,提高了水泥漿的沉降穩(wěn)定性,加大了漿體的鎖水功能,降低了自由水的比例,降低了自由液及固相含量對致密油氣層孔喉通道的傷害[13],并使水泥漿尾漿(1.55 g/cm3)具有一定的觸變性。此外在漿體中加入0.2%(以漿體量計算)長度為5 mm的纖維,提高了水泥石的綜合力學(xué)性能[14],在井眼發(fā)生漏失的情況下,漿體中分散分布具有架橋功能的纖維,使水泥凝膠顆粒附著在纖維和漂珠所形成的立體空間之中,使水泥漿不能進(jìn)入地層深部。另外加入適當(dāng)比例的早強劑,使得水泥漿領(lǐng)漿早期強度發(fā)展更快,確保了領(lǐng)漿的膠結(jié)質(zhì)量。在45 ℃×15 MPa×50 min條件下的基本性能如表4所示。根據(jù)工區(qū)作業(yè)特點,將外摻料和添加劑與水泥進(jìn)行干混,這樣將領(lǐng)漿與尾漿設(shè)計成相同配方,通過利用地層深度與溫度的線性關(guān)系,以及調(diào)節(jié)水灰比來改變水泥漿密度與稠化時間。

    2.1.4 優(yōu)化施工工藝流程

    簡化施工工藝流程,控制替漿排量,使環(huán)空頂替過程中頂替液流態(tài)始終穩(wěn)定,提高頂替效率。由于環(huán)空水泥漿量為30~45 m3,替漿總量為10~13 m3,因此注水泥漿排量要求在1.0~1.1 m3/min范圍內(nèi),前置液在尾漿段(長3段以下)能以紊流流態(tài)的方式對井壁及套管壁進(jìn)行沖刷。當(dāng)開始替漿時前置液和水泥漿領(lǐng)漿已經(jīng)過了尾漿段,U型管效應(yīng)已經(jīng)不明顯,因此改變前期替漿方式,不再以膠塞追上水泥漿后再降低排量的方式,而是整個替漿期間將排量穩(wěn)定在0.3 m3/min,以期降低泥漿追上水泥漿產(chǎn)生的“激動”壓力及瞬間水泥漿改變流速的摩阻[15],降低整體的循環(huán)當(dāng)量密度,控制循環(huán)當(dāng)量密度在1.60 g/cm3以內(nèi)。

    表3 水泥漿配方Table 3 The formulation of cement slurry

    表4 水泥漿基本性能Table 4 The basic properties of cement slurry

    2.2 施工效果

    通過對地層構(gòu)造演化及漏失機(jī)理的分析,對工區(qū)地層漏失性質(zhì)進(jìn)行定性判定,再針對性地采取上述技術(shù)措施后,在后期施工的15口井中,僅有4口井發(fā)生漏失但界面膠結(jié)質(zhì)量滿足要求(見表5)。其余井水泥漿全返地面,第一膠結(jié)面與第二膠結(jié)面均滿足后期壓裂改造要求。這4口井漏失情況分別如下,渭北20井返高在108 m,油層第一和第二膠結(jié)面膠結(jié)良好,界面不存在竄槽情況;渭北25井測井顯示返高121 m,但在施工時水泥漿返出地面,可以判斷為候凝過程發(fā)生漏失(井隊承壓試驗2.3MPa,沒有滿足承壓要求);渭北24井和渭北49井,替漿后期水泥已經(jīng)返出地面,故水泥漿達(dá)到返高要求,油氣層封固質(zhì)量達(dá)到良好—優(yōu)秀。

    表5 固井質(zhì)量Table 5 The cementation quality

    3 認(rèn)識與建議

    (1)水泥漿采用 “兩凝”結(jié)構(gòu),使用相同配方,領(lǐng)漿密度為1.35~1.40 g/cm3,尾漿密度為1.55 g/cm3,領(lǐng)漿稠化時間控制在190~210 min,尾漿稠化時間控制在80~90 min,確保尾漿失重后領(lǐng)漿還能有效的將壓力下傳,使靜液柱當(dāng)量密度為1.08~1.20 g/cm3。

    (2)水泥漿外摻料中加入適當(dāng)?shù)脑鐝妱?,使水泥石快速發(fā)展早期強度,滿足上部井段水泥石強度的要求。

    (3)加入適當(dāng)比例的微硅和減輕材料,提高水泥漿的抗沉降穩(wěn)定性,降低析水量,微硅適當(dāng)加入使尾漿具有微觸變性,通過纖維在漿體中的架構(gòu)作用,使其具有充填裂縫防止漏失的功效。

    (4)控制施工排量,充分利用套管內(nèi)容量小,水泥漿量大, U型管效應(yīng)不明顯,降低追上水泥漿時的“激動”壓力,減少對地層的總壓力,將替漿過程循環(huán)當(dāng)量密度控制在1.60 g/cm3以下。

    (5)加強對井隊泥漿性能的監(jiān)控,建議井隊在鉆進(jìn)過程中加入細(xì)顆粒隨鉆堵漏材料,以提高地層的承壓能力,在固井前降粘降切,泥漿性能必須滿足固井施工的要求。

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