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    采用拉索減震支座的大跨度斜拉橋抗震性能分析

    2019-07-02 11:17:28柳春光黃晶晶
    水利與建筑工程學(xué)報 2019年3期
    關(guān)鍵詞:縱橋橋塔時程

    柳春光,黃晶晶

    (1.大連理工大學(xué) 建設(shè)工程學(xué)部, 遼寧 大連 116024;2.大連理工大學(xué) 海岸和近海工程國家重點實驗室, 遼寧 大連 116024)

    隨著橋梁工程的發(fā)展,大跨度柔性斜拉橋的抗震設(shè)計越來越受到重視。由于良好的減隔震效果[1-3]以及震后易修復(fù)、更換快,減隔震設(shè)計是現(xiàn)在抗震領(lǐng)域的熱點問題。支座減隔震設(shè)計[4-5]具有上述減隔震設(shè)計的優(yōu)點,自其發(fā)明以來,被廣泛用于全世界的橋梁工程中,并取得了不錯的效果。

    減、隔震技術(shù)是利用減隔震裝置減小輸入上部結(jié)構(gòu)的水平地震動、設(shè)置耗能裝置耗散、吸收地震動能量,因而很大程度上減少橋梁的地震響應(yīng)。減、隔震基本原理為[6]:(1) 通過在結(jié)構(gòu)中設(shè)置具有整體復(fù)位功能的隔震層以降低結(jié)構(gòu)剛度,減小結(jié)構(gòu)自振頻率,將上部結(jié)構(gòu)和地震動隔離開來,從而減小傳遞到上部結(jié)構(gòu)的地震能量,降低結(jié)構(gòu)地震響應(yīng);(2) 在結(jié)構(gòu)上配備消能減震裝置,通過阻尼材料的大變形、摩擦耗能、彎曲等方式消耗地震能量從而減小由于剛度減小而導(dǎo)致的過大位移;(3) 減隔震裝置具有足夠的強度與剛度來滿足正常使用極限狀態(tài)下的水平承載能力。

    鉛芯橡膠支座、疊層橡膠類支座[7]、雙曲面球型鋼支座[8]。鉛芯橡膠支座是應(yīng)用很普遍的減隔震支座,通過鉛芯的阻尼和橡膠的變形吸收并耗散地震能量,并且其滯回特性受水平加載方向影響不大,但其剪切強度受豎向承載影響較大,對多頻地震波減隔震效果有限,且其自恢復(fù)性能隨鉛芯直徑增大而減弱;疊層橡膠類支座有著足夠大的豎向承載能力和豎向剛度,但其水平剛度很小,水平向容易產(chǎn)生較大變形,因而不能適用于大跨徑橋梁;雙曲面球型鋼支座耗能性能穩(wěn)定、自復(fù)位性能好,但是在地震作用下,容易使梁端產(chǎn)生豎向位移,因而在超靜定結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生次生內(nèi)力,不利于上部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定。

    本文使用了拉索減震支座[9]作為減隔震裝置,并通過一座大跨度斜拉橋驗證了其減隔震效果。這種支座一定程度上能夠克服上述幾種支座的缺點,在結(jié)構(gòu)地震力與梁體位移[10]之間找到一個平衡。

    1 工程概況

    本文所研究的大跨度斜拉橋采用半漂浮體系,設(shè)計使用年限為120 a。圖1是該橋橋型布置圖。本橋為雙塔鋼箱梁截面橋,橋跨布置為(110+236+458+236+110)m,邊中跨比例為0.515∶1。主梁高4.5 m,底寬21.2 m,頂寬33.8 m,主梁為挑壁翼緣板的扁平流線型鋼箱梁。橋塔采用獨柱式,采用H形框架結(jié)構(gòu),箱型斷面,塔高180 m,上下塔柱分別高135 m、45 m,上下塔柱為空心矩形斷面、倒角空心菱形斷面,橋塔材料為鋼筋混凝土,橋塔上部聯(lián)結(jié)采用不銹鋼材料。現(xiàn)澆混凝土承臺,承臺共計厚10 m,采用大直徑樁基礎(chǔ)復(fù)合群鋼管樁,承臺下設(shè)36根鉆孔灌注樁,最大樁長118.8 m。斜拉索采用扇形式雙索面布置,由φ7 mm平行鋼絲索組成,根據(jù)索力大小可將斜拉索分為7種規(guī)格,總共有112根斜拉索?;炷敛捎肅50,鋼材采用Q345qD鋼。

    圖1斜拉橋橋型布置(單位:m)

    2 有限元模型

    2.1 建立模型

    (1)

    式中:Eeq為拉索的等效模量;r為斜拉索的重度;lc為拉索的水平投影長度;E為斜拉索的彈性模量;σ為斜拉索中的拉應(yīng)力。

    圖2斜拉橋全橋有限元模型

    2.2 地震波的輸入

    為考慮到結(jié)構(gòu)地震動力分析中非線性因素的影響,根據(jù)《公路橋梁抗震設(shè)計細(xì)則》[14](JTG/T B02-01—2008),宜采用時程分析法對此橋梁進行有限元動力分析。本文跟據(jù)該大橋場地地震安全性評估報告提供的相應(yīng)設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)和地震動參數(shù)得到該場地的設(shè)計反應(yīng)譜,從而根據(jù)設(shè)計反應(yīng)譜人工合成地震波,使人工波加速度時程的反應(yīng)譜近似滿足設(shè)計反應(yīng)譜,進而進行地震動的輸入。地震動的輸入采用縱向+豎向的方式,豎向時程由《公路橋梁抗震設(shè)計細(xì)則》公式5.2.5可知,由水平時程乘以1/2得到。人工合成6條地震波,計算結(jié)果取6組結(jié)果的平均值。將地震波加速度峰值均調(diào)整為0.4g,阻尼比取5%,持續(xù)時間長為40 s。

    圖3是由場地條件得到的設(shè)計反應(yīng)譜,圖4列舉了一條人工擬合地震波的地震反應(yīng)譜,將此反應(yīng)譜與輸入的反應(yīng)譜比較可知,二者擬合的比較好。

    圖3 設(shè)計反應(yīng)譜

    圖4人工波反應(yīng)譜和輸入的反應(yīng)譜比較

    2.3 地震響應(yīng)特征分析

    為研究拉索減震支座的減隔震作用,并獲得最佳的支座布置形式,設(shè)置以下4種工況并建立相應(yīng)有限元模型。拉索減震支座的自由程均設(shè)置為50 mm,拉索的水平剛度3×105kN/m,分析斜拉橋縱橋向減震效果[15]。

    工況1:過渡墩、輔助墩頂與橋塔處均設(shè)置普通盆式支座。

    工況2:橋塔處安裝拉索減震支座,過渡墩、輔助墩頂設(shè)置普通盆式支座。

    工況3:橋塔處與輔助墩頂安裝拉索減震支座,過渡墩頂設(shè)置普通盆式支座。

    工況4:過渡墩、輔助墩頂與橋塔處均安裝拉索減震支座。

    表1為4種工況下過渡墩、輔助墩與橋塔縱橋向墩梁相對位移值。從表1中可以看出,在地震作用下,工況1墩梁相對位移較大,最大可達0.380 m;相比工況1,工況2墩梁相對位移在過渡墩、輔助墩與橋塔處有不同程度減小,橋塔處支座變形為0.086,縱橋向相對位移值減小最大可達72.5%,但是未使用拉索減震支座處相對位移依然較大;工況3橋塔與輔助墩處的縱橋向相對位移減小均可達70%以上,過渡墩處縱橋向相對位移依然較大;工況4全橋布置拉索減震支座,橋塔、橋墩處縱向相對位移均顯著減小,均可達70%以上。由上述討論可知,拉索減震支座限位作用明顯,全橋采用拉索拉索減震支座可使所有支座縱橋向變形控制在90 mm以內(nèi),為使橋墩、橋塔處不產(chǎn)生過大縱向相對位移,采用全橋布置拉索減震支座的形式為宜。

    2.4 工況1、工況4地震響應(yīng)對比

    圖5展示了地震波作用下,工況1和工況4主梁位移時程變化。由圖7可知,工況4主梁峰值位移為0.45 m,工況1主梁峰值位移為0.47 m,工況4情形下主梁縱橋向峰值位移有所削弱,表明拉索減震支座對主梁位移有一定束縛作用。

    表1 各工況下橋梁墩梁縱橋向相對位移對比

    圖5主梁位移時程曲線圖

    圖6、圖7給出了1號過渡墩和2號輔助墩墩頂縱橋向位移時程圖。由圖可知,1號過渡墩在工況1和工況4下的墩頂縱橋向最大位移分別為0.34 m、0.41 m,2號輔助墩在工況1和工況4下的墩頂縱橋向最大位移分別為0.37 m、0.43 m,即相比于普通盆式支座,采用拉索減震支座后,墩頂位移最大值有所增大,這主要是因為當(dāng)拉索減震支座變形超過其自由程時,拉索的限位作用顯現(xiàn),墩梁相對位移受到抑制,下部結(jié)構(gòu)承受的慣性力因此增大,墩頂位移也因而增大。

    圖61號過渡墩墩頂縱橋向位移時程曲線圖

    圖8、圖9給出了兩種工況下橋塔塔頂?shù)目v橋向位移時程曲線圖,工況4情形下3、4號橋塔塔頂縱橋向位移分別為0.59 m、0.60 m,工況1情形下3、4號橋塔塔頂縱橋向位移分別為0.56 m、0.58 m。由此可知,安裝拉索減震以后,橋塔塔頂縱橋向位移略有增大。

    圖72號輔助墩墩頂縱橋向位移時程曲線圖

    圖83號橋塔塔頂縱橋向位移時程圖

    圖94號橋塔塔頂縱橋向位移時程圖

    圖10、圖11給出了兩種工況下橋塔塔頂?shù)目v橋向加速度時程曲線圖,工況4情形下3、4號橋塔塔頂縱橋向最大加速度分別為12.618 m/s2、11.741 m/s2,工況1情形下3、4號橋塔塔頂縱橋向最大加速度分別為13.924 m/s2、12.188 m/s2。由此可知,安裝拉索減震以后,橋塔塔頂縱橋向加速度有一定減小。

    圖12、圖13給出了兩種工況下S14、M14號拉索軸力時程曲線圖。S14號拉索在工況1和工況4下的最大軸力分別為7.99×103kN、8.33×103kN;M14號拉索在工況1和工況4下的最大軸力分別為5.99×103kN、6.31×103kN。在工況4下,斜拉索軸力有所增加。這是因為在拉索減震支座拉索的限制下,橋塔承受更大剪力,發(fā)生更大變形,斜拉索軸力也因此增大。

    圖10 3號橋塔塔頂縱橋向加速度時程圖

    圖114號橋塔塔頂縱橋向加速度時程圖

    表2為工況1、工況4模型橋塔塔底、墩底縱橋向地震內(nèi)力值,從表2中可以看出,采用拉索減震支座的工況橋塔、墩底受力情況較采用普通盆式支座為大。其中橋塔塔底剪力、彎矩增加幅度最大,剪力增幅最大達52.6%,彎矩增幅最大達88.7%,過渡墩、輔助墩剪力和彎矩值也有較大程度的增長。這是由于地震作用下,拉索減震支座變形超過其自由程以后,拉索開始發(fā)揮限位作用,提供縱向約束,上部結(jié)構(gòu)傳遞到橋塔、橋墩的地震力增大。

    圖12 S14號拉索軸力時程曲線圖

    圖13M14號拉索軸力時程曲線

    表2 工況1、工況4縱橋向橋塔和橋墩墩底地震內(nèi)力對比

    3 結(jié) 論

    本文以某大跨度斜拉橋為背景,介紹了幾種常見的減隔震支座的優(yōu)缺點,并著重介紹了拉索減震支座,探討了其在斜拉橋上的合理布置方式及其減隔震效果??梢缘玫揭韵陆Y(jié)論:

    (1) 采用拉索減震支座進行減隔震的大跨度斜拉橋,墩梁相對位移會明顯減小,由文中4種工況墩梁相對位移情況可知,為使各橋塔、橋墩處墩梁相對位移不至于過大,宜全橋安裝拉索減震支座。

    (2) 安裝拉索減震支座以后,會對梁端位移有一定束縛作用,墩梁相對位移明顯減小,可將其控制在可接受范圍內(nèi),從而有效避免落梁這種破壞性較大的震害發(fā)生。

    (3) 橋塔塔頂縱橋向位移、斜拉索軸向力有一定程度增大,橋塔塔頂縱橋向加速度有所減小,橋塔、墩底地震內(nèi)力均有不同程度增大。

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