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    抽蓄電站地下廠房全廠溫濕度分布規(guī)律的數(shù)值計算研究

    2019-06-22 03:42:48胡代清衣傳寶劉玉成李林敏
    水力發(fā)電 2019年3期
    關(guān)鍵詞:水輪機溫濕度廠房

    施 晨,胡代清,衣傳寶,劉玉成,許 昌,李林敏

    (1.河海大學能源與電氣學院,江蘇南京211100;2.安徽金寨抽水蓄能有限公司,安徽六安237300;3.國網(wǎng)新源控股有限公司,北京100761)

    0 引 言

    隨著電網(wǎng)結(jié)構(gòu)不斷復雜化、擾動的不斷多樣化,抽水蓄能電站作為電網(wǎng)電能品質(zhì)的調(diào)節(jié)器,近年建設規(guī)模不斷擴大[1]。而隨著大型地下工程建設技術(shù)的成熟,抽水蓄能電站的設計建設逐漸傾向于采用地下廠房方案。這種布局不僅具有人防作用,同時能最大程度地保護電站建設區(qū)域的生態(tài)環(huán)境[2]。但由于電站深埋地下,電站與外界通風換熱途徑較為復雜,電站內(nèi)易出現(xiàn)溫濕度分布不均勻和超標等熱濕環(huán)境問題,不僅影響機電設備的安全運行,同時也影響工作人員的身體健康與工作效率。

    國內(nèi)外學者針對水電站地下廠房溫濕度環(huán)境問題進行了大量研究工作。在理論計算方面,劉琳[3]結(jié)合射流理論對白鶴灘水電站地下廠房整體進風網(wǎng)絡進行風速等參量的計算確定了空氣處理方案;Tuve[4]采用射流理論對室內(nèi)環(huán)境中的速度、溫度等重要參量的分布進行預測。在模型試驗上,何喆[5]對瑯琊山水電站地下廠房建立了相似模型,通過模型試驗的數(shù)據(jù)分析得出溫度、速度分布規(guī)律,為流場優(yōu)化提供了參考;在數(shù)值計算上,丹麥科學家Nielsen等[6]于1974年首次將基于k-ε湍流模型的CFD計算方法對室內(nèi)空氣流動進行了三維數(shù)值模擬,而在水電站地下廠房的數(shù)值計算上;董蕾[7]對厄瓜多爾科卡科多辛克雷水電站地下廠房發(fā)電機層的氣流組織進行了數(shù)值模擬及分析,并運用不同的評價指標確定了通風系統(tǒng)的最佳送風速度。當前針對地下廠房溫濕度的數(shù)值研究多集中于地下廠房單獨某層的溫濕度環(huán)境分析,而針對主廠房全廠的數(shù)值研究較為缺乏。

    抽水蓄能電站的主廠房是電站運維的關(guān)鍵區(qū)域,該區(qū)域布置復雜,機電設備密集,散熱量巨大,運維人員往來頻繁,研究其環(huán)境溫濕度的分布規(guī)律具有重要意義,過去的研究主要采用針對部分區(qū)域的溫濕度問題進行測量和數(shù)值建模方面的研究,解決了部分問題,但是地下廠房的整體通風方式影響整體溫濕度、速度場分布,且相互影響,相關(guān)耦合性非常強。本文采用現(xiàn)場實測與數(shù)值模擬相結(jié)合的方法,對華東某抽水蓄能電站地下主廠房全廠區(qū)域進行數(shù)值建模,結(jié)合現(xiàn)場試驗數(shù)據(jù)對不同季節(jié)工況下的全廠熱濕環(huán)境進行數(shù)值模擬,分析不同工況下全廠各樓層的溫濕度分布規(guī)律,提出優(yōu)化運行方案,為抽水蓄能電站廠房溫濕度環(huán)境控制與管理提供理論依據(jù)。

    1 數(shù)學模型

    1.1 通用控制方程

    將流體動力學物理守恒定律中的質(zhì)量守恒、動量守恒與能量守恒方程寫成通用形式如下[8]:

    (1)

    式中,φ為通用變量,可代表速度、溫度等變量;Γ為廣義擴散系數(shù);S為廣義源項。式(1)從左往右的四項依次是非穩(wěn)態(tài)項、對流項、擴散項和源項。

    在地下廠房熱濕環(huán)境的計算中,相對濕度是一個重要的考察對象,本文使用組分輸運方程來計算相對濕度的輸運規(guī)律,令φ=cs,Γ=Dsρ,S=Ss,則式(1)可寫成:

    (2)

    式中,cs為組分s的體積濃度;Ds為組分s的擴散系數(shù);Ss為組分s的產(chǎn)生率。

    1.2 湍流模型

    抽水蓄能電站地下廠房風口眾多,流動復雜,流動過程中具有不斷變化、隨機的湍流現(xiàn)象,本文采用標準k-ε湍流模型來計算[9,10]。其中湍流動能k與湍動能耗散率ε分別被定義為

    (3)

    (4)

    式中,ρ是流體密度;i、j、k分別代表各坐標分量;ui、uj代表平均相對速度分量;μ為有效粘性系數(shù)。k和ε的輸運方程如下:

    (5)

    (6)

    其中,Gk是由于平均速度梯度引起的湍動能源項,由下式計算:

    (7)

    而Gb是由于浮力引起的湍動能源項,對于不可壓縮流體,其值為0,而對于可壓縮流體,有:

    (8)

    式中,Prl是Prandtl數(shù),在該模型中可取Prl=0.85;gi是重力加速度在i方向的分量;β為熱膨脹系數(shù)。YM代表可壓湍流中脈動擴張的貢獻,對于不可壓流體,YM=0。模型常數(shù)C1ε、C2ε、Cμ、σk、σε的取值分別為[11]C1ε=1.44,C2ε=1.92,Cμ=0.09,σk=1.0,σε=1.22。

    2 物理模型

    2.1 模型與網(wǎng)格劃分

    華東某抽水蓄能電站主廠房共分4層,自上而下依次為發(fā)電機層、中間層、水輪機層以及蝸殼層。發(fā)電機層在靠近進廠交通洞區(qū)域設有安裝間,面積略大,發(fā)電機層尺寸為140.3 m×20.00 m(長×寬),其余3層尺寸均為120.2 m×20.00 m(長×寬),主廠房總高37.8 m,4層凈高自上而下依次為17.7、5.25、5.95、6.65 m。

    主廠房進風來源共有3條途徑:①交通洞→9號洞→3號洞→主廠房安裝間頂部空調(diào);②通風兼安全洞→端副廠房頂部空調(diào);③交通洞→9號洞→水輪機層進風口。主廠房頂部共有46個進風口,4臺組合式空調(diào)機組,層間夾墻風口共有44個。新風從主廠房頂部進入,通過層間風口聯(lián)通,最終從中間層下游側(cè)排向母線洞,主廠房空氣循環(huán)見圖1。

    圖1 主廠房空氣循環(huán)示意

    對主廠房的通風網(wǎng)絡以及三維立體結(jié)構(gòu)以1∶1的比例進行建模,并對其進行網(wǎng)格劃分,所建立的三維幾何模型如圖2所示。

    圖2 主廠房幾何模型

    表1 進口邊界條件

    為方便研究,根據(jù)實際情況對模型進行簡化:①簡化主廠房發(fā)電機層頂棚弧形結(jié)構(gòu)以及頂部橋機等繁瑣物件,主廠房內(nèi)球閥、管道等非主要物件省略或以規(guī)則實體等提及替代。②由于空調(diào)送風管道采用雙層保溫材料,將空調(diào)機組至送風口管道省略,近似認為空調(diào)出口送風參數(shù)等于送風口送風參數(shù)。③省略主廠房壁面中層間通風管道以及軸流風機,僅保留風口,以風口對應的現(xiàn)場測試數(shù)據(jù)作為計算的邊界條件。

    2.2 邊界條件與數(shù)值細節(jié)

    電站主廠房頂端途徑①與②進風口處各有2臺組合式空調(diào)機組,且兩側(cè)各運行1臺,備用1臺,途徑③處設置風機。本文計算春、夏兩種工況,分別以2017年3月20日與7月15日現(xiàn)場測試的溫濕度、壁溫數(shù)據(jù)以及文獻[12]中的熱源散熱量作為參考數(shù)據(jù),以確定邊界條件。各進風途徑風速分別由各自風機進風量換算得出,途徑③溫濕度為直接測量數(shù)據(jù),空調(diào)處理后的空氣焓值由下式給出[13]:

    (9)

    式中,Q為空調(diào)制冷量;ma為空氣質(zhì)量流量,兩者均可由空調(diào)銘牌得出;h1為初態(tài)比焓;h2為終態(tài)比焓,最終溫濕度參數(shù)由h2查詢焓濕圖得到。兩種工況下各進口邊界條件設置如表1所示。除主廠房頂部46個風口向主廠房發(fā)電機層的射流送風外,發(fā)電機層通過上下游側(cè)壁面處的夾墻風管向下面3層送風形成循環(huán),本文簡化風管建模,僅保留風口,對應的送風風口分別為速度進口(volecity-inlet)與速度出口(volecity-outlet),具體數(shù)值根據(jù)現(xiàn)場測試數(shù)據(jù)確定。最終出口為中間層下游側(cè)的回風口,邊界條件為壓力出口(pressure-outlet)。

    壓力-速度耦合采用Simple算法,湍流模型采用k-ε雙方程模型,由于涉及組分以及傳熱計算,開啟組分方程以及能量方程,同時采用DO輻射模型[14,15],重力加速度g=9.8 m/s2。本文計算采用FLUENT求解器求解。

    3 計算結(jié)果分析與優(yōu)化方案論證

    3.1 模型可靠性驗證

    在現(xiàn)場測試時,針對主廠房4層共布置了20個測量點,每層測點5個,其中發(fā)電機層熱源較少,不布置測點。測量數(shù)據(jù)時采用手持溫濕度監(jiān)測設備,測點高度均為1.7 m。各層測點在水平方向上的分布如圖3所示。

    圖3 各層測點示意

    以春季工況為例,將2017年3月20日的各層實測值分別取平均值,與對應位置處1.7 m高度處的計算值對比,如圖4所示。

    圖4 可靠性驗證

    由圖4可知,各層溫度和濕度的實測值與計算值總體吻合。經(jīng)過計算,各層溫度計算值與實測值平均誤差為0.5 K,最大誤差1.24 K,最小誤差0.29 K。相對濕度計算值與實測值平均誤差0.67%,最大及最小誤差分別為1.50%和0.22%。

    3.2 計算結(jié)果分析

    圖5 春季與夏季工況的溫濕度計算結(jié)果

    根據(jù)春季、夏季兩種工況的計算結(jié)果,分別截取y=3.65 m豎直截面處2種工況下的溫度與相對濕度云圖,結(jié)果如圖5所示。根據(jù)計算結(jié)果可以看出,在春夏2種工況下,發(fā)電機層的溫度在全廠中均為最低,其余3層溫度相對較高。且由于所選取截面頂部進風途徑①下游側(cè)空調(diào)運行,另一端的進風途徑②下游側(cè)空調(diào)處于備用狀態(tài),未開啟運行,在發(fā)電機層左側(cè)區(qū)域看到自上而下的射流組織,且出現(xiàn)溫度較低的低溫區(qū),溫度分布不均。在4層空間中發(fā)電機層電氣設備散熱量最大,但發(fā)電機層空間范圍最大且直接接受頂部低溫射流送風,使該層溫度降低。而下3層空間較小且均利用發(fā)電機層氣流進行通風,通風效果不佳。發(fā)電機層氣流存在不均勻性,這主要由于發(fā)電機層的安裝間范圍較大且不存在熱源,發(fā)電機層熱源集中在機組附近,熱源分布不均。相對濕度上,2個工況的發(fā)電機層頂部射流送風口相對濕度較高,這是由于氣流經(jīng)過空調(diào)處理后溫度降低,空氣中水分迅速達到露點溫度并隨著溫度降低不斷下降,從而達到降低濕度的目的。含濕量得到降低的氣流離開空調(diào)之后幾乎以100%的相對濕度進入溫度較高的發(fā)電機層,與發(fā)電機層內(nèi)的熱空氣混合后,溫度迅速升高,相對濕度迅速降低。

    兩種工況所不同的是:溫度上,主廠房整體區(qū)域夏季高于春季,但均能低于302.2 K;濕度上,水輪機層夏季明顯高于春季,且部分情況下高于75%,對機電設備安全運行形成一定威脅,也影響運維人員的人體舒適度。這是因為,水輪機層進風途徑③引進主廠房的新風相對濕度接近100%,而溫度與水輪機層環(huán)境溫度幾乎沒有差異,新風含濕量較高,造成了水輪機層相對濕度較高。除此之外,因熱空氣會因自然對流而上升,水輪機層的濕空氣通過樓梯口進入中間層,一定程度上造成了中間層部分區(qū)域相對濕度的升高。

    3.3 優(yōu)化方案計算及論證

    目前電站的運行過程中,出現(xiàn)了相對濕度過高的問題,為提升機電設備檢修環(huán)境與運維人員的人體舒適度,提出以下優(yōu)化運行方案:假定在水輪機層進風途徑③處加設組合式空調(diào)機組,根據(jù)式(9)以及焓濕圖進行計算,假定選型為申菱40HP的LD130型號組合式空調(diào)機組,優(yōu)化前后途徑③進風參數(shù)如表2所示。

    表2 優(yōu)化前后途徑③進風參數(shù)

    圖6 優(yōu)化前后溫濕度環(huán)境對比

    其余送風參數(shù)與夏季工況下的參數(shù)一致,截取水輪機層相對高度zr=1.7 m處的水平截面的溫濕度云圖進行分析,其結(jié)果如圖6所示。由計算結(jié)果可得,優(yōu)化前,由于水輪機的發(fā)熱及其與周圍空氣的換熱導致水輪機周圍溫度較高,溫度分布不均勻,原空調(diào)系統(tǒng)對該層空氣的冷卻效果不明顯。優(yōu)化后,水輪機層溫度有所下降,且溫度分布更加均勻。且水輪機層送風溫度的降低,使其與上下層之間溫度差降低,優(yōu)化后樓梯口的溫度均勻性優(yōu)于優(yōu)化之前。優(yōu)化后水輪機層環(huán)境溫度下降,有利于機電設備的安全運行。另一方面,水輪機層相對濕度在優(yōu)化前存在超標的情況,圖6c中大部分區(qū)域相對濕度達到了80%。優(yōu)化后,相對濕度得到了有效降低,如圖6d所示,大部分區(qū)域相對濕度在74%以內(nèi)??梢?,優(yōu)化措施對于控制水輪機層的空氣濕度具有較好的效果。

    4 結(jié) 論

    本文建立了基于CFD的抽水蓄能電站地下主廠房全廠溫濕度、速度場的數(shù)值計算模型,通過試驗數(shù)據(jù)驗證了模型的可靠性,分析了全廠溫濕度和速度的分布特性。針對運行過程中,水輪機層濕度過高的問題,提出在進風口加設組合式空調(diào)機組除濕的方案。通過數(shù)值計算,在夏季工況下,水輪機層大部分區(qū)域相對濕度從最高80%下降到74%以內(nèi),而且通風效果明顯提升,優(yōu)化效果較明顯。

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