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    綜采工作面過空巷高水材料局部充填法探究

    2019-06-19 07:23:34李君青
    煤礦現(xiàn)代化 2019年4期
    關(guān)鍵詞:空巷受力頂板

    李君青

    (山西焦煤霍州煤電集團(tuán)公司安監(jiān)局 ,山西 臨汾 031400)

    1 工程概況

    此次研究的15403工作面位于某礦8#煤層的四采區(qū),工作面用綜合機(jī)械法一次采全高,頂板用全部垮落法管理。工作面直接頂和直接底均為黑色泥巖,工作面煤層賦存條件穩(wěn)定,結(jié)構(gòu)簡單,煤層節(jié)理簡單發(fā)育。該實驗工作面的煤層平均厚度為6.53m,平均傾角為4°。

    圖1 工作面過空巷示意圖

    該采區(qū)原本采用雙翼布置,工作面推進(jìn)長度較短,致使工作面經(jīng)常搬家,耗費了大量人力物力,影響正常的生產(chǎn)工作?,F(xiàn)設(shè)計為單翼布置,將有效地減少搬家次數(shù),提高煤炭采出率。但是當(dāng)工作面推進(jìn)至空巷時,液壓支架承受著巨大的超前壓力,很可能導(dǎo)致液壓支架壓架,損壞工作面的采掘設(shè)備,這將嚴(yán)重影響采煤工作面的安全,甚至給煤礦造成嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失。

    2 工作面過空巷時支架及空巷受力分析

    由于該工作面采高較大,采動過程中對頂?shù)装寰哂袕?qiáng)烈擾動,工作面接近空巷時支架上有一定程度的應(yīng)力集中,導(dǎo)致頂板控制難度增加。在研究采煤工作面及空巷上覆巖層的穩(wěn)定性時,我們通常采用錢鳴高院士的關(guān)鍵層理論或鉸接巖梁理論,但是在開掘空巷時已經(jīng)破壞了煤層頂?shù)装宄跏嫉姆€(wěn)定狀態(tài),工作面再次經(jīng)過空巷時,屬于二次采動影響,受力情況更為復(fù)雜,每個煤礦之間工程實際存在更大差異,因此我們必須重新探究過空巷時采場的礦壓穩(wěn)定機(jī)理,對具體條件和特殊情況分別研究探討,解決生產(chǎn)中的一些實際問題。

    通過這些理論的分析,從工作面頂板和空巷的圍巖穩(wěn)定性方面論證了進(jìn)行加固支撐的必要性,但是并不能說明該工作面過空巷必須進(jìn)行加固處理,因此,我們在工作面推進(jìn)過程中,距離空巷不同距離時,對液壓支架的受力情況進(jìn)行觀測,結(jié)果如表1。

    表1 工作面推進(jìn)至距空巷不同距離時液壓支架的受力

    該工作面所選用的液壓支架的額定工作阻力為37.3MPa,從表中可看出工作面距離空巷12米時,支架阻力為37MPa左右,接近其額定工作阻力,隨著工作面繼續(xù)向前推進(jìn),液壓支架受力進(jìn)一步增大,將難以承受,很可能會發(fā)生冒頂,液壓支架壓架等事故,因此在空巷內(nèi)必須采取有效的加固方式,使工作面在通過空巷時,液壓支架能夠正常工作,工作面能正常生產(chǎn)。

    3 綜采工作面過空巷充填技術(shù)

    3.1 高水材料局部充填空巷的過空巷技術(shù)

    目前,國內(nèi)得到應(yīng)用的過空巷技術(shù)主要有采用木垛或者密集支柱、采用錨桿、錨索加固空巷的頂板以及兩幫、在錨網(wǎng)索加固的基礎(chǔ)上,進(jìn)行注漿加固等方法。此類充填方法基本都存在支護(hù)強(qiáng)度不足,成本較高,施工工藝復(fù)雜的問題,并且適用的地質(zhì)條件存在較大差異,因此,均未得到廣泛的認(rèn)可和推廣。由此想到用高水材料對空巷進(jìn)行局部充填,使充填材料代替了正常工作面的煤體,使采煤機(jī)能夠像正常情況下一樣進(jìn)行割煤,從而減少了液壓支架上的應(yīng)力集中,防止了空巷內(nèi)頂板的提前垮落,使工作面順利的通過空巷。

    3.2 局部充填下空巷直接頂力學(xué)模型

    上覆巖層的壓力簡化為q,將巖空巷的受力視為彈性簡支梁,梁的厚度為h,兩端的垂直反力為Fy,總彎矩為M,假設(shè)充填體的高度為b,寬度為a。

    圖2 局部充填下空巷直接頂力學(xué)模型

    充填體對于上覆巖層的作用力簡化為q1,對圖2所示的頂板彈性支承梁作進(jìn)行受力分析,則得豎直方向的平衡方程為:

    圖3 任取截面i-i梁的受力分析

    如圖3所示,對于兩個充填體間的頂板,任取一截面i-i進(jìn)行受力分析,截面上力為Fi、彎矩為Mi,可得平衡方程如下平衡方程可得:

    由式(2)得:

    式中:y為該點到中性軸的距離;I為該截面的慣性矩:σd為該的正應(yīng)力。

    將式(3)代入式(4)得:

    i-i截面內(nèi)任一點的正應(yīng)力計算公式為:

    該梁的上表面受到最大壓應(yīng)力,下表面受到最大拉應(yīng)力,頂板中部下表面最易破壞,當(dāng)達(dá)到其拉應(yīng)力極限時:

    式中:h0為空巷頂板錨固區(qū)厚度。

    將式(5)代入式(6)得:

    令:

    當(dāng)f(a)=0解得兩個實根,一個為負(fù),因為a>0,故舍去,解得正實根為:a1=11.9m。這意味著當(dāng)兩個充填體的間距為11.9m時,空巷內(nèi)頂板達(dá)到應(yīng)力極限,間距若大于它時,很可能會垮落,因此,結(jié)合該礦地質(zhì)條件,從安全和經(jīng)濟(jì)的角度出發(fā),當(dāng)取安全系數(shù)為1.5時,將充填體的間距固定為8m。

    3.3 局部充填下的空巷圍巖穩(wěn)定分析

    工作面過空巷關(guān)鍵的問題就是液壓支架會出現(xiàn)應(yīng)力集中,影響正常的生產(chǎn),液壓支架的超載,最終還是由頂板過大的下沉量導(dǎo)致,因此,現(xiàn)以頂板的下沉量為判別依據(jù),來探究最為合適的充填體長度?,F(xiàn)用flac3D軟件,分別模擬當(dāng)充填體長度為6m、8m、10m時,在距離空巷10m位置處的頂板下沉量變化曲線,結(jié)果如圖4。

    圖4 工作面距空巷10m處不同充填體長度對應(yīng)位移曲線

    從圖4中可以看出,當(dāng)空巷充填體小于8m時,隨著充填體長度的增加,工作面頂板下沉量減小速率較大。當(dāng)空巷充填體長度大于8m時,隨著空巷充填體長度的增加,頂板下沉量減小速率變小。

    當(dāng)充填長度有6m增加到8m時,隨著充填體長度的增大,頂板下沉的速率明顯減小,而當(dāng)充填長度由8m增加到10m時,頂板下沉量減小速率并沒有明顯變化,說明當(dāng)充填體長度達(dá)到8m時,再增大充填體的長度,并不能提高支護(hù)的效果,因此,從安全、經(jīng)濟(jì)、效率多方面考慮,確定充填體長度為8m。

    3.4 空巷充填施工方案確定

    充填時根據(jù)此部分巷道底板的標(biāo)高,以8m為一段,由東南向西北依次充填,為了保證空巷充填密實,在充填第一段時,為防止?jié){液流失,充填段起止兩側(cè)打設(shè)止?jié){墻。打設(shè)完成后,在充填地段布設(shè)充填管道進(jìn)行充填。為避免管堵塞影響充填,在分段施工的巷道內(nèi)布置2~3條混合管,并固定在分段巷道最高處的頂板上,如圖5所示。為保證充填區(qū)得到充分充填,充填至止?jié){墻上排氣管出漿,用棉紗堵住出氣管后繼續(xù)充填5~10min。充填完畢后,

    由于充填體具有較大的流動性,在充填段的兩端分別打設(shè)止?jié){強(qiáng),來阻隔充填材料的流失,為避免充填過程中管道的堵塞,在分段施工的巷道內(nèi)布置2~3條混合管,并且將注漿管道鋪設(shè)在空巷頂部。用棉花堵住排氣管,當(dāng)漿液由排氣管流出時,再繼續(xù)充填5~10min,保證該區(qū)段充填充分。該段充填完畢后取出管道,用棉紗堵住充填管。第一段充填完成后,安裝局部通風(fēng)機(jī)進(jìn)行空巷通風(fēng),用同樣的方法繼續(xù)充填。

    圖5 局部充填示意圖

    4 礦壓觀測結(jié)果分析

    該工作面為綜合機(jī)械化開采,一次采全高,為監(jiān)測工作面支架壓力及變化情況,設(shè)置工作面液壓支架測站,將觀測點設(shè)置在未充填段的液壓支架上,對于該段的6個液壓支架的監(jiān)測數(shù)據(jù)進(jìn)行均值處理,繪制其折線圖,結(jié)果如圖6所示。

    圖6 在距離空巷不同距離時液壓支架的壓力變化

    由圖6可知,工作面通過充填后的空巷時,巷道內(nèi)壓力由29.3MPa增加到30.45MPa,增幅為3.92%,且最大壓力小于該支架的額定工作阻力,必定不會影響采煤工作面對正常生產(chǎn)。

    工作面繼續(xù)向前推進(jìn),液壓支架受力又回到之前正常狀態(tài),由此可知采用高水材料進(jìn)行局部充填過空巷效果良好,解決了過空巷時液壓支架壓架或空巷頂板超前垮落的問題。

    5 結(jié) 論

    針對于本礦工作面過空巷遇到的頂板結(jié)構(gòu)穩(wěn)定問題,通過實地監(jiān)測,從理論方向分析,基于現(xiàn)場數(shù)據(jù)的數(shù)值模擬,得出的解決方法進(jìn)行現(xiàn)場工業(yè)試驗,最終得出如下結(jié)論:

    1)為了避免了巷道冒頂、片幫等事故的發(fā)生,使工作面安全通過空巷,可對空巷采用高水材料進(jìn)行局部充填,增強(qiáng)空巷的自穩(wěn)能力,減小液壓支架上的應(yīng)力集中,使工作面快速安全的通過空巷。

    2)通過對局部充填空巷建立力學(xué)模型,對其進(jìn)行力學(xué)分析,得出充填體的極限間距為11.9m。從資源節(jié)約,經(jīng)濟(jì)可靠多方面進(jìn)行考慮,取一定的安全系數(shù),最終決定空巷充填體間距為8m,充填長度為8m。

    3)通過工業(yè)性試驗,對現(xiàn)場充填后的巷道進(jìn)行礦壓監(jiān)測,得知采煤工作面通過空巷時,支架壓力有較小波動,工作阻力的最大值僅增加了3.92%,現(xiàn)場空巷維護(hù)狀況良好,空巷未出現(xiàn)明顯的變形失穩(wěn),最終使該工作面對生產(chǎn)安全順利的進(jìn)行。

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