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    變截面箱形連續(xù)梁橋動(dòng)載試驗(yàn)應(yīng)用分析

    2019-06-13 08:59:42黃巧燕
    散裝水泥 2019年1期
    關(guān)鍵詞:主橋振型測點(diǎn)

    王 偉 黃巧燕

    (1.福建林業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院,福建南平353000;2.福建農(nóng)林大學(xué)金山學(xué)院,福建 福州350000)

    一、工程概況

    本項(xiàng)目橋梁位處三明市尤溪縣境內(nèi),橋縱向軸線與所跨越河流垂直,橋跨設(shè)計(jì)為(60米+110米+60米)變高度連續(xù)箱梁+四跨20米簡支梁橋。

    變高度連續(xù)箱梁部分采用的是C55預(yù)應(yīng)力混凝土,簡支梁橋部分采用的是C50預(yù)應(yīng)力空心板。本項(xiàng)目橋梁寬度組成是:12米=1.75米人行道+8.5米雙車道行車道+1.75米人行道。公路技術(shù)等級為四級,設(shè)計(jì)速度是20千米每小時(shí),設(shè)計(jì)荷載是公路-Ⅱ級,地震加速度大小是0.05g,抗震設(shè)防裂度為Ⅶ度。主橋平面圖、橫斷面圖見圖1、圖2、圖3。

    為檢測橋梁現(xiàn)狀承載能力是否符合規(guī)范要求,保證橋梁安全運(yùn)營,對本橋梁主橋部分(三跨變截面連續(xù)箱梁)實(shí)施動(dòng)載試驗(yàn),以評定橋梁結(jié)構(gòu)的質(zhì)量,為橋梁養(yǎng)護(hù)工作提供依據(jù)。

    圖1 橋梁平面圖

    圖2 主橋墩頂橫截面圖

    圖3 主橋跨中橫截面圖

    二、動(dòng)載試驗(yàn)方案

    橋梁結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性是橋梁結(jié)構(gòu)分析的必要參數(shù)。橋梁的動(dòng)載試驗(yàn)就是在橋梁自振和外荷載作用下,測試動(dòng)力性能指標(biāo),檢測指標(biāo)是否符合設(shè)計(jì)規(guī)范的規(guī)定,來判別橋梁結(jié)構(gòu)的剛度和整體受力性能。而所需評價(jià)通常情況下主要是主梁的自振頻率以及沖擊系數(shù)。

    1、測試項(xiàng)目

    ⑴環(huán)境振動(dòng)試驗(yàn)。環(huán)境振動(dòng)試驗(yàn)?zāi)康氖菧y試結(jié)構(gòu)的自振頻率。本試驗(yàn)是在橋面設(shè)置傳感器,在外界環(huán)境作用下(主要指風(fēng)、地脈動(dòng)等)造成結(jié)構(gòu)微小振幅,在一段時(shí)間內(nèi)(一般要30分鐘以上)記錄橋梁振動(dòng)的時(shí)程信號,對其時(shí)域、頻域分析,最后得出主梁自振特性參數(shù),即自振頻率。大跨徑橋梁尤其適用這種激振方法。

    ⑵無障礙行車試驗(yàn)。無障礙行車試驗(yàn)?zāi)康氖菧y試結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)。本試驗(yàn)是在橋面上作用不同行駛速度的車輛荷載,通過測試橋梁測試點(diǎn)的振幅,進(jìn)而進(jìn)行分析,最后得出橋梁沖擊系數(shù)。其中,無障礙行車試驗(yàn)加載效率=試驗(yàn)荷載下特定截面的實(shí)測最大內(nèi)力(或變形)/設(shè)計(jì)荷載下特定截面不計(jì)沖擊的最大內(nèi)力(或變形)

    根據(jù)文獻(xiàn) [1]的要求,試驗(yàn)工況要從5~80km/h的范圍選多個(gè)車速做試驗(yàn)。本試驗(yàn)采用的車輛為單輛,行駛速度有三種,分別是5km/h、10km/h和20km/h,符合規(guī)范要求,測試斷面為圖4中C-C所示。在設(shè)計(jì)荷載公路-Ⅱ級作用下,C-C截面最大內(nèi)力為12 476.32kn·m,試驗(yàn)車輛荷載作用下C-C截面最大內(nèi)力為3619.19kn·m,試驗(yàn)效率根據(jù)上式計(jì)算為0.29。符合文獻(xiàn)[1]不能大于1的要求。

    圖4 主橋測試截面示意圖(單位:cm)

    2、測試斷面的確定

    ⑴環(huán)境振動(dòng)試驗(yàn)。檢測結(jié)構(gòu)自振特性時(shí),將豎向速度拾振器分別布置到三跨箱型連續(xù)梁每跨的L/4、L/2、3L/4處,來測試主梁結(jié)構(gòu)固有頻率及阻尼比。布置點(diǎn)位圖如圖5所示:

    圖5 主橋環(huán)境振動(dòng)試驗(yàn)測點(diǎn)布置圖

    ⑵無障礙行車試驗(yàn)。無障礙行車試驗(yàn)布置動(dòng)應(yīng)變測點(diǎn),布置在C-C截面的箱梁底面,通過測試三種行駛速度下結(jié)構(gòu)強(qiáng)迫振動(dòng)時(shí)的動(dòng)應(yīng)變的時(shí)程曲線,根據(jù)曲線得出結(jié)構(gòu)沖擊系數(shù)。動(dòng)應(yīng)變測點(diǎn)布置位置如圖6:

    圖6 主橋動(dòng)應(yīng)變測點(diǎn)布置圖

    三、現(xiàn)場檢測

    變截面箱型梁主橋部分環(huán)境振動(dòng)測試試驗(yàn)和無障礙行車試驗(yàn)在2018年1月實(shí)施,環(huán)境振動(dòng)測試試驗(yàn)運(yùn)用速度傳感器,對在外界環(huán)境作用在橋梁結(jié)構(gòu)時(shí)的振動(dòng)時(shí)程信息進(jìn)行采集,采集信號的頻率定為每秒50次,每個(gè)實(shí)測點(diǎn)采集30分鐘。在試驗(yàn)加載過程中,應(yīng)根據(jù)試驗(yàn)所采集到的數(shù)據(jù)判斷結(jié)構(gòu)是否發(fā)生異常狀況,若數(shù)據(jù)異常應(yīng)立即停止試驗(yàn)以確保安全。試驗(yàn)期間要組織好加載車輛的加載和卸載過程,提前確定車輛加載位置以縮短試驗(yàn)時(shí)間。正式車輛荷載加載前應(yīng)先預(yù)加載,檢查一下結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性,橋梁若為受到荷載時(shí),采集到的信號不得超過預(yù)估最高信號值的5%。全部試驗(yàn)做完之后要對得到的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行初步的檢查,以防出現(xiàn)數(shù)據(jù)的不完整影響結(jié)果判斷。分析所測數(shù)據(jù)時(shí)要剔除異常的數(shù)據(jù)。

    四、環(huán)境振動(dòng)測試分析

    1、實(shí)測數(shù)據(jù)

    在大橋橋面設(shè)置的速度傳感器,采集環(huán)境振動(dòng)時(shí)振動(dòng)速度信號,最終測得該橋環(huán)境振動(dòng)時(shí)程曲線,橫坐標(biāo)為時(shí)間,縱坐標(biāo)為時(shí)域數(shù)據(jù)。

    通過對這幾個(gè)測點(diǎn)的速度時(shí)程曲線的模態(tài)分析,從主橋環(huán)境振動(dòng)測試頻譜圖可得出該橋梁的前三階頻率分別為豎向一階1.37Hz、豎向二階2.74Hz、豎向三階3.71Hz;阻尼比分別為豎向一階2.96、豎向二階1.24、豎向三階2.24。

    2、理論計(jì)算

    使用midas對該橋主橋部分進(jìn)行理論模態(tài)分析,來計(jì)算模態(tài)參數(shù),從主橋前一階振型圖可以得到理論計(jì)算頻率為1.02Hz,從主橋二階振型圖可以得到理論計(jì)算頻率為2.08Hz,從主橋三階振型圖可以得到理論計(jì)算頻率為2.96Hz。

    理論計(jì)算出的前三階模態(tài)參數(shù)變化規(guī)律是一階振型、二階振型、三階振型依次從小到大;試驗(yàn)實(shí)測出的前三階模態(tài)參數(shù)變化規(guī)律是一階振型、二階振型、三階振型也是依次從小到大。把實(shí)測振型圖和理論振型圖進(jìn)行對比,實(shí)際情況和理論計(jì)算的變化規(guī)律基本是一致的,說明沒有發(fā)生原則性錯(cuò)誤。

    3、分析評定

    本次動(dòng)載試驗(yàn)的自振頻率結(jié)果分析中,我們將實(shí)測頻率和理論計(jì)算頻率進(jìn)行對比分析,主橋豎向一階模態(tài)參數(shù)S實(shí)測基頻值為1.37Hz,理論頻率計(jì)算值J為1.02Hz,S/J=1.34;主橋豎向二階模態(tài)參數(shù)S實(shí)測基頻值為2.74Hz,理論頻率計(jì)算值J為2.08Hz,S/J=1.32;主橋豎向三階模態(tài)參數(shù)S實(shí)測基頻值為3.71Hz,理論頻率計(jì)算值J為2.96Hz,S/J=1.25。說明三階振型頻率都是實(shí)測值大于理論值。實(shí)測的自振頻率若比計(jì)算頻率大,則主梁實(shí)際現(xiàn)狀剛度比理論剛度大,實(shí)測的自振頻率若比計(jì)算頻率小,則主梁實(shí)際現(xiàn)狀剛度比理論剛度小,可能是主梁發(fā)生了局部缺損,應(yīng)對結(jié)構(gòu)進(jìn)行仔細(xì)的檢查,排除隱患。由結(jié)構(gòu)自振特性測試得到的結(jié)果表明主橋的整體剛度呈理想狀態(tài),比理論值要大一些,主橋傳遞振動(dòng)的能力處于較好狀態(tài)。

    五、無障礙行車試驗(yàn)分析

    1、沖擊系數(shù)

    當(dāng)橋梁主橋部分受到隨著時(shí)間變化的荷載作用時(shí),橋梁結(jié)構(gòu)發(fā)生的振動(dòng)成為強(qiáng)迫振動(dòng)。C-C截面梁底布置1#和2#測點(diǎn)應(yīng)變片來記錄動(dòng)應(yīng)變,在不同車速車輛駛過橋梁時(shí),利用產(chǎn)生的激振記錄動(dòng)應(yīng)變時(shí)程曲線。車速選用三種,分別為5km/h、10km/h、20km/h。動(dòng)應(yīng)變時(shí)程曲線橫坐標(biāo)為時(shí)間,縱坐標(biāo)為振幅。從5km/h、10km/h、20km/h動(dòng)應(yīng)變時(shí)程曲線進(jìn)行分析,可以發(fā)現(xiàn)當(dāng)車輛駛過C-C截面時(shí)動(dòng)應(yīng)變達(dá)到最大值,且呈波動(dòng)狀態(tài)。

    2、分析評定

    根據(jù)沖擊系數(shù)的定義,1+μ=2Ydmax/(Ydmax+Ydmin),其中μ為沖擊系數(shù);Ydmax為C-C截面測點(diǎn)最大動(dòng)應(yīng)變峰值;Ydmin為C-C截面測點(diǎn)最大動(dòng)應(yīng)變谷值;(Ydmax+Ydmin)/2為C-C截面測點(diǎn)最大靜應(yīng)變值。

    通過對該橋主橋理論計(jì)算,該橋一階振型基頻為1.02,根據(jù)文獻(xiàn)[3]的規(guī)定,當(dāng)結(jié)構(gòu)基頻f小于1.5Hz時(shí),結(jié)構(gòu)理論沖擊系數(shù)μ取0.05。

    從 5km/h、10km/h、20km/h 動(dòng)應(yīng)變時(shí)程曲線進(jìn)行分析,無障礙行車速度為5km/h時(shí),C-C截面測點(diǎn)最大動(dòng)應(yīng)變峰值為9.67×10-6,C-C截面測點(diǎn)最大動(dòng)應(yīng)變谷值為8.28×10-6,根據(jù)上面沖擊系數(shù)的定義公式,可以計(jì)算出實(shí)測沖擊系數(shù)μ 為 μ=2Ydmax/(Ydmax+Ydmin)-1=0.077,計(jì)算得到的沖擊系數(shù)進(jìn)行修正,最后修正后的實(shí)測沖擊系數(shù)為0.022;無障礙行車速度為10km/h時(shí),C-C截面測點(diǎn)最大動(dòng)應(yīng)變峰值為9.23×10-6,C-C截面測點(diǎn)最大動(dòng)應(yīng)變谷值為8.06×10-6,根據(jù)上面沖擊系數(shù)的定義公式,可以計(jì)算出實(shí)測沖擊系數(shù)μ為μ=2Ydmax/(Ydmax+Ydmin)-1=0.068,計(jì)算得到的沖擊系數(shù)進(jìn)行修正,最后修正后的實(shí)測沖擊系數(shù)為0.020;無障礙行車速度為20km/h時(shí),C-C截面測點(diǎn)最大動(dòng)應(yīng)變峰值為8.69×10-6,C-C截面測點(diǎn)最大動(dòng)應(yīng)變谷值為8.30×10-6,根據(jù)上面沖擊系數(shù)的定義公式,可以計(jì)算出實(shí)測沖擊系數(shù)μ為μ=2Ydmax/(Ydmax+Ydmin)-1=0.023,計(jì)算得到的沖擊系數(shù)進(jìn)行修正,最后修正后的實(shí)測沖擊系數(shù)為0.007??梢娝俣仍酱?,實(shí)測沖擊系數(shù)就越小。在對沖擊系數(shù)進(jìn)行取值時(shí),要采用三次不同車速試驗(yàn)時(shí)最大的實(shí)測沖擊系數(shù)來代表結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)。試驗(yàn)結(jié)果表明,無障礙行車數(shù)據(jù)實(shí)測時(shí)主橋?qū)崪y最大沖擊系數(shù)是當(dāng)車速為5km/h時(shí)呈最高,最高值是0.022。

    沖擊系數(shù)越大,表明橋梁結(jié)構(gòu)受力性能越差,橋面的平整度、行駛舒適度越低,橋梁的動(dòng)力響應(yīng)能力也較差,此時(shí)應(yīng)分析原因,是否是結(jié)構(gòu)的受力性能比較差;沖擊系數(shù)越小,表明橋梁結(jié)構(gòu)受力性能越好,橋面的平整度、行駛舒適度越好,橋梁的動(dòng)力響應(yīng)能力也較優(yōu)。實(shí)測最大沖擊系數(shù)為0.022,理論計(jì)算沖擊系數(shù)值為0.05,理論值大于實(shí)測值,表明橋梁實(shí)際狀態(tài)是好于理論狀態(tài)的,即橋梁實(shí)際承受車輛荷載的能力比較好。

    六、結(jié)論與建議

    通過對動(dòng)載試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析后表明,主橋結(jié)構(gòu)實(shí)測自振頻率和跨徑接近的同類橋梁對比,其值是屬于正常的,并且結(jié)構(gòu)基頻大于理論計(jì)算值20%以上,再加上阻尼比的試驗(yàn)實(shí)測值也在正常范圍,表明主橋的整體剛度呈理想狀態(tài),比理論值要大一些,主橋傳遞振動(dòng)的能力處于較好狀態(tài);橋面無障礙行車試驗(yàn)荷載下,實(shí)測最大沖擊系數(shù)為小于理論計(jì)算沖擊系數(shù)值,表明橋梁實(shí)際狀態(tài)是好于理論狀態(tài)的,即橋梁實(shí)際承受車輛荷載的能力比較好。該橋是能滿足公路-Ⅱ級標(biāo)準(zhǔn)的強(qiáng)度和剛度要求的。建議對橋面鋪裝現(xiàn)狀裂縫進(jìn)行封閉處理或挖除重做,減輕因滲水而對主梁混凝土強(qiáng)度的影響。增強(qiáng)主梁混凝土耐久性,讓主梁始終處在一個(gè)比較好的養(yǎng)護(hù)狀態(tài)中。

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