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    低合金高強鋼焊接t8/5測定實驗研究

    2019-05-31 00:50:56曾威民劉旭輝肖愛達
    四川冶金 2019年2期
    關(guān)鍵詞:晶區(qū)低合金板條

    曾威民,張 波,劉旭輝,肖愛達,歐 玲

    (1.湖南華菱漣源鋼鐵有限公司技術(shù)中心,湖南 婁底 417009;2.湖南工業(yè)大學冶金與材料工程學院,湖南 株洲 412000)

    低合金高強鋼因具有較高強度、良好塑韌性和較好的焊接性能,同時具備減輕鋼結(jié)構(gòu)質(zhì)量的特點,已被廣泛用于工程機械、海洋結(jié)構(gòu)、壓力容器、電力等領(lǐng)域[1-2]。其中,在工程機械結(jié)構(gòu)上,焊接結(jié)構(gòu)占比50%~70%,焊接結(jié)構(gòu)的優(yōu)劣直接影響到產(chǎn)品的質(zhì)量、性能及使用可靠性[3-4]。

    在低合金高強鋼焊接過程中,熔合區(qū)t8/5(焊接過程中熔合區(qū)溫度由800 ℃降至500 ℃的時間)的確定對焊接參數(shù)選擇和焊后質(zhì)量的影響尤為重要。為避免高強鋼中局部脆化所帶來的危害,J.brozda等[5]研究發(fā)現(xiàn)當t8/5大于60 s時,焊接HAZ沖擊韌性顯著下降。楊景華等[6]研究了焊接熱輸入對TMCP型GR.65高強鋼焊接熱影響區(qū)組織及性能的影響時,發(fā)現(xiàn)當焊接線能量較小時,焊前預熱可形成細小的板條馬氏體和少量彌散分布的M-A組元等組織,有利于改善粗晶區(qū)的沖擊韌性。

    目前,做焊接工藝研究時通常是根據(jù)SH-CCT曲線測定結(jié)果,并結(jié)合相關(guān)經(jīng)驗公式對實際線輸入能量進行計算,從而得到相關(guān)t8/5值。而實際焊接過程中t8/5并無具體測量方法,計算與實際情況是否吻合無從得知。為此,本文針對低合金高強鋼的焊接過程,對實際焊接過程中t8/5值進行測量,并對傳統(tǒng)計算公式進行修正,得到更加符合低合金高強鋼焊接過程中的t8/5值計算經(jīng)驗公式,為實際焊接提供參考。

    1 實驗

    1.1 實驗材料

    試驗采用湖南華菱漣鋼生產(chǎn)的8 mm厚960低合金鋼,主要化學成分見表1。熱處理工藝為淬火+高溫回火。

    表1 960QT鋼化學成分(質(zhì)量分數(shù)/%)

    采用林肯JM-120低合金鋼氣保焊絲,其化學成分如表2所示。

    表2 JM-120焊絲化學成分(質(zhì)量分數(shù)/%)

    1.2 實驗方法

    1.2.1SH-CCT曲線測定方法

    利用差熱分析法來確定960鋼的相變溫度Ac1和Ac3。以0.05 ℃/s的加熱速度從室溫加熱至峰值溫度1000 ℃,保溫15 min,測得升溫過程中相變溫度Ac1、Ac3。由膨脹法測得降溫時的馬氏體轉(zhuǎn)變溫度。

    在MMS-200熱力模擬試驗機上進行焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)熱模擬試驗,用熱膨脹法測定相變溫度,對不同連續(xù)冷卻條件下的熱影響區(qū)粗晶區(qū)組織轉(zhuǎn)變規(guī)律進行測定和研究。試樣尺寸為Φ6 mm×80 mm的圓棒,模擬焊接熱循環(huán)曲線如圖1所示,加熱速度為100 ℃/s,峰值溫度為1320 ℃,保溫時間為1 s,冷卻過程中的t8/5分別為3 s、4 s、6 s、10 s、20 s、30 s、60 s、150 s、300 s、600 s、1000 s。

    1.2.2t8/5實際測定方法

    在熱模擬試驗的基礎(chǔ)上選取參數(shù)進行實際焊接試驗,焊接使用直徑1.2 mm的JM-120焊絲,采用氣體保護焊。焊接前在試樣背面的邊部和中心位置分別焊接1~2組熱電偶測溫絲,在焊接過程中將熱電偶連接測量器,并以0.2 s為周期將測量數(shù)據(jù)導入計算機。采用originPro 8.0 對數(shù)據(jù)進行擬合分析,得到實測t8/5值,如圖2所示。

    圖1 模擬焊接熱循環(huán)曲線

    圖2 焊接過程中實測t8/5

    2 SH-CCT圖的測定

    利用差熱分析法確定960鋼的相變溫度。以0.05 ℃/s的加熱速度將960鋼從室溫加熱至峰值溫度1000 ℃,如圖3所示,保溫15 min,測得升溫過程中相變溫度Ac1、Ac3,由膨脹法測得降溫時的馬氏體轉(zhuǎn)變溫度,如表3所示。

    圖3 960鋼的DAT曲線

    Ac1/℃Ac3/℃Ms/℃733868450

    根據(jù)所測得的各t8/5條件下的熱膨脹曲線,確定材料在各個冷卻速度下對應的組織轉(zhuǎn)變開始點和結(jié)束點,從而確定各相變點溫度,進而繪制試驗用鋼的SH-CCT曲線,如圖4所示。由圖4可見,隨著焊接熱輸入的增加,焊后冷卻速度由快變慢,960鋼熱影響區(qū)粗晶區(qū)發(fā)生了M、M+B和B三種不同類型的組織轉(zhuǎn)變。當t8/5≤6 s時,熱影響區(qū)粗晶區(qū)發(fā)生的是100%的M相變;當t8/5在6 s和60 s之間時,粗晶區(qū)發(fā)生的是M和B的相變;當t8/5>150 s時,發(fā)生的是完全的B相變。

    圖4 960鋼的焊接SH-CCT結(jié)果

    3 t8/5與線能量關(guān)系研究

    3.1 理論公式計算

    SH-CCT圖主要是用于指導實際焊接生產(chǎn),預測粗晶區(qū)的性能,而冷卻時間t8/5主要與焊接線能量E及預熱溫度T0有關(guān)。因此,為了將960鋼的SH-CCT圖更方便的應用于實際焊接,利用經(jīng)驗公式將t8/5與線能量及預熱溫度聯(lián)系起來。關(guān)于t8/5計算的經(jīng)驗公式較多,下面以最常用的D.Vwer理論經(jīng)驗公式和稻垣道夫公式進行計算分析。

    D.Vwer(烏威)的理論經(jīng)驗公式[7]:

    三維傳熱(厚板):

    (1)

    二維傳熱(薄板):

    t8/5=(0.043-4.3×10-5T0)

    (2)

    臨界板厚:

    (3)

    式中:E為焊接線能量(J/cm);δ為板厚(cm);δcr為了臨界板厚(cm);T0為初始溫度;F為接頭系數(shù),取值為0.9;η為熱效率,取值為0.85。

    根據(jù)式(3)取焊接時線能量E=12 kJ/cm,預熱溫度T0=100 ℃,計算得到臨界板厚值δcr=8.25 mm。按D.Vwer公式計算的不同預熱溫度下厚板和薄板(以8 mm為例)t8/5與線能量的關(guān)系曲線如圖5所示。

    圖5 不同預熱溫度下D.Vwer公式計算的LG960QT鋼焊接線能量與t8/5的關(guān)系曲線

    根據(jù)稻垣道夫等[8]建立的經(jīng)驗公式:

    (4)

    式中E為焊接線能量,E=60UI/v(J/cm)[I為焊接電流(A);U為焊接電壓(V);v為焊接速度(cm/min)];β為厚板(mm);T0為被焊件的初始溫度(℃);采用CO2氣體保護焊,K為焊接線能量系數(shù),取0.345;n為焊接線能量指數(shù),取1.7;β為接頭系數(shù),取1;δ0為厚板補償項,取13;α為板厚修正系數(shù),取3.5;T為冷卻區(qū)間的溫度特征值,取600 ℃。

    圖6給出了按稻垣道夫公式計算的不同預熱溫度下t8/5與線能量的關(guān)系曲線。

    圖6 不同預熱溫度下稻垣道夫公式計算的焊接線能量與t8/5的關(guān)系曲線

    3.2 實測熱影響區(qū)t8/5

    采用不同的線輸入能量進行實際焊接,并對焊接過程中t8/5進行測量,測量結(jié)果如表4所示。將熱影響區(qū)實測t8/5值與計算值進行比較,發(fā)現(xiàn)實測結(jié)果與D·Vwer薄板公式計算結(jié)果較為相近。

    表4 960鋼實測t8/5值與計算值

    (5)

    f(T0)為與材料導熱λ、比熱容等熱物理常數(shù)相關(guān)的溫度函數(shù)表達式。

    對表4中的數(shù)據(jù)進行擬合,推導出LG960QT的t8/5值與線能量E的關(guān)系式如下:

    t8/5=(0.0576-1.57×10-4T0)

    (6)

    式中:E為焊接線能量(J/cm);δ為板厚(cm);T0為初始溫度;F為接頭系數(shù),取值為0.9;η為熱效率,取值為0.85。

    3.3 960鋼實際焊接工藝組織對比

    選取t8/5=30 s,代入式(6)進行計算得到線能量為E=1.3 kJ/mm,并結(jié)合實際情況得到焊接工藝參數(shù)如表5所示。按表中的工藝參數(shù)進行實際焊接實驗,并對焊后粗晶區(qū)進行取樣檢測。對比熱模擬實驗與實際焊接過程中的組織及硬度對比。

    表5 焊接工藝參數(shù)

    如圖7所示,熱模擬試樣粗晶區(qū)和實際焊接接頭的組織類型,均以板條馬氏體為主,存在少量板條貝氏體。平均硬度值分別為325.4HV1和320HV1。可見,t8/5為30 s時熱模擬粗晶區(qū)和實際焊接接頭粗晶區(qū)組織和硬度是一致的。同時,與公式(6)推導出來的t8/5和線能量的計算公式也是吻合的。

    4 結(jié)論

    (1)獲得了LG960QT的SH-CCT圖及不同t8/5條件下熱影響區(qū)粗晶區(qū)的組織和顯微維氏硬度值。結(jié)果表明:隨著t8/5的增大,熱影響區(qū)顯微組織硬度呈逐漸降低的趨勢。t8/5在3~6 s時,組織主要為板條馬氏體組織。當t8/5在10~60 s時,隨著t8/5的增加,過熱區(qū)組織中板條馬氏體逐漸減少,板條貝氏體逐漸增加。當t8/5為150 s時,開始出現(xiàn)粒狀貝氏體。當t8/5大于600 s后,顯微組織以粒狀貝氏體為主,顯微硬度變化不大。

    (a)熱模擬t8/5=30 s,325.4 HV1 (b)E=1.3 kJ/mm(層溫120℃),320 HV1圖7 熱模擬粗晶區(qū)與實際焊接粗晶區(qū)組織比較

    (2)經(jīng)驗證發(fā)現(xiàn)D·Vwer建立的薄板經(jīng)驗公式適合于8 mm厚960鋼實際焊接過程中t8/5的計算,根據(jù)實測t8/5修正公式,建立了960鋼焊接線能量與t8/5的關(guān)系公式,t8/5為30s時熱模擬粗晶區(qū)和實際焊接接頭(E=1.3 kJ/mm)粗晶區(qū)組織和硬度是一致的。

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