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    液力平衡式增壓泵的故障原因分析及工藝設計改進建議

    2019-05-17 12:22:50楊麗峰楊麗明任淼淼
    油氣田地面工程 2019年4期
    關鍵詞:增壓泵機泵液力

    楊麗峰 楊麗明 任淼淼

    1大慶油田有限責任公司第八采油廠

    2大慶油田有限責任公司第九采油廠

    3中國石油新疆油田分公司

    大慶外圍油田滲透率低、儲層物性差,注水開發(fā)后注水井的注水壓力上升快,欠注井日益增多。采取增壓注水措施后,欠注井得到了很好的治理,但在生產(chǎn)過程中,增壓設備存在工況不匹配、故障率高的問題,主要表現(xiàn)為軸瓦燒研。目前在用的增壓設備以“小排量、大壓差”的設計參數(shù)為主,為此從壓力平衡角度提出分工況設計的建議,以減輕機泵設計能力與實際工況不匹配帶來的故障率高的問題,使增壓泵在合理區(qū)運行[1],保證增壓工藝的平穩(wěn)運行。

    1 增壓泵應用現(xiàn)狀

    目前26臺在用的增壓泵中有5臺存在軸瓦燒研的問題,投產(chǎn)初期機泵的維修費用高達3萬元/臺,設備運行時率只有11%,分析原因主要有以下兩個方面:

    (1)液力端閥片損壞。受注水工藝特殊性影響,柱塞泵的故障多,且多數(shù)集中在液力端[2]。運行過程中,增壓泵的柱塞受到電動機傳遞的動力和高壓水的壓力作用,當液力端閥片損壞后,連桿在返回的行程受高壓水作用,對軸瓦和軸頸造成沖擊,交變載荷次數(shù)增多,引起軸瓦溫度升高。目前有4臺增壓泵在投用的第1年閥片損壞就高達20次。

    這類問題多出現(xiàn)在投產(chǎn)初期,由施工焊渣掉落、來水水質差等原因導致,屬于可控因素,通過增加過濾器、定期檢查閥片或更換復位彈簧[3]可基本解決。

    (2)實際增壓范圍遠低于設計能力。增壓泵的實際增壓范圍Δpreal低于設計能力Δpdesign較多時,機泵的進、排液壓力不平衡,就會出現(xiàn)軸瓦磨損、機油溫度升高現(xiàn)象。增壓泵的設計參數(shù)是根據(jù)開發(fā)預測值確定,但實際壓力變化與預測值之間往往存在差異,這就導致機泵設計能力與運行工況不匹配、故障率高。目前19臺在用的增壓泵在投產(chǎn)前半年因為注水井壓力上升緩慢出現(xiàn)了機泵設計能力富余的情況,其中5臺泵反復出現(xiàn)軸瓦燒研。

    這類問題的發(fā)生屬于人為不可控因素且難以避免,很難事先采取合理的手段來預防,因此,做好壓力平衡對保障液力平衡式增壓泵的正常工作至關重要。

    2 液力平衡條件

    往復式柱塞泵由柱塞、連桿、曲軸組成一個曲軸連桿機構,工作時通過曲柄連桿把電動機的旋轉運動轉化為柱塞的往復運動[4],動力端靠曲軸、連桿運動時飛濺的潤滑油潤滑。

    與柱塞式注水泵不同,增壓泵由于來水壓力高,在曲軸向回運動時,軸瓦與曲軸不易脫開,無法形成間隙,潤滑油難以形成油膜起到潤滑作用,后果就是軸瓦燒研。液力平衡式增壓泵是將柱塞加工成階梯式,階梯式柱塞與兩套密封一起形成平衡腔。平衡腔兩端分別與泵出口和平衡腔相連,使柱塞兩端受力達到平衡,降低動力部件的摩擦[5]。

    增壓泵在運行過程中,由于泵進、出口壓力的變化,柱塞大、小端受力不同,通常用平衡率ηf來描述平衡狀況,計算公式為

    式中:F1為柱塞大端受力,N;F2為環(huán)形空間受力,N;D為柱塞大端直徑,mm;d為柱塞小端直徑,mm;p1為進口壓力,MPa;p2為出口壓力,MPa。

    由式(3)可知,平衡率的大小與泵的進、出口壓力及柱塞大、小端的直徑有關[6]。因此,生產(chǎn)過程中,進、出口壓力的變化成為影響增壓泵平穩(wěn)運行的重要因素。一般情況下,平衡率在80%以上設備運行相對平穩(wěn)。

    3 故障原因分析

    大慶外圍低滲透油田單井注水量低(15~45 m3/d),注水開發(fā)后注水壓力上升速度變化不一。當注水井的注水壓力上升緩慢時,其配套的增壓泵在運行初期就會處于較差的工況環(huán)境,不利于設備穩(wěn)定運行。以1#增壓泵為例,增壓泵建于2016年,設計排量Q=90 m3/d,增壓范圍Δp=7 MPa。投產(chǎn)的第1個月內(nèi)增壓不足0.3 MPa,運行2月后增壓泵燒瓦停泵,維修后重新運行不足1月再次燒瓦停泵,增壓范圍1 MPa。對1#增壓泵進行平衡率計算及受力分析(表1)。

    表1 1#增壓泵平衡率計算及受力分析Tab.1 Calculation of balance rate and force analysis of 1#booster pump

    1#增壓泵的最低平衡率ηmin是75%。當泵出口壓力過低時,柱塞在排液過程中,連接桿除了受到柱塞與填料的摩擦力和慣性力,還要承受與柱塞運動方向相反的9 861.56 N的力[7]。受力會通過連桿傳遞給曲軸,由于連桿、曲軸始終受力,油孔受壓,潤滑油不能注入形成油膜潤滑,致使軸瓦與曲軸之間因摩擦而產(chǎn)生大量的熱,聚集的熱量使軸瓦燒研[8]。

    當泵速和排量一定時,柱塞的大端直徑D一般不變,根據(jù)平衡率計算公式,通過改變柱塞小端直徑d和進、出口的壓力值,可以使平衡率滿足生產(chǎn)要求。對于外圍油田應用的“小排量、大壓差”增壓泵來說,在進、排液過程中小端柱塞的密封盤根始終承受較高的泵排出壓力的作用,易影響密封性能[9];在優(yōu)化柱塞小端直徑d來提高平衡率時,如果柱塞小端的尺寸過小,會增大加工難度,且運行中容易產(chǎn)生顫動,難以保證同軸度,導致柱塞偏磨,這樣就使密封效果變差[10]。目前有12臺在用的增壓泵盤根滲漏嚴重,單泵平均日滲漏的水量達2~3 m3,平均1~2個月更換一次盤根。

    4 參數(shù)調(diào)整

    在實際生產(chǎn)中,注水井的壓力變化很難準確預測,根據(jù)預測值確定的設備能力更是難以保證設備平衡率達到80%以上。因此,考慮到外圍油田使用的增壓泵排量小、壓力高的特點,在優(yōu)化柱塞小端尺寸存在困難時,可以適度降低設計壓力,先配套低增壓范圍Δplow的柱塞總成,待運行壓力上升到Δplow上限時,更換柱塞總成并增大機泵的設計能力至Δpdesign。因此,選取3臺設計排量相同、設計壓差不同的增壓泵進行出口壓力值調(diào)節(jié)試驗,使機泵運轉平衡率ηadjust達到80%,接近壓力平衡的狀態(tài)(表2)。

    表2 平衡率調(diào)整計算Tab.2 Calculation of balance rate adjusting

    由表2可知,2#增壓泵的最低平衡率ηmin=67.35%,當調(diào)節(jié)該泵的出口壓力使調(diào)整后的平衡率ηadjust達到80%時,增壓泵運行的壓差為3.8MPa,占設計壓差(7 MPa)的54.29%;3#增壓泵的ηmin=75%,當該泵調(diào)整后平衡率ηadjust達到80%時,增壓泵運行的壓差為2.0 MPa,占設計壓差(5 MPa)的40%;4#增壓泵的ηmin=79.34%,調(diào)整后的平衡率ηadjust達到80%時,增壓泵運行的壓差為0.2 MPa,占設計壓差(4 MPa)的5%。可以看出,相同排量的增壓泵,設計低壓范圍越大的增壓泵,ηmin值越低,想要平穩(wěn)運行時,提升的壓力就要越高,當ηadjust達到80%時,運行壓差接近設計壓差的50%。

    綜上所述,提出分工況設計的建議。在工藝設計階段與機泵廠家結合,觀察根據(jù)預測值生產(chǎn)的機泵在不起壓的工況下的最低平衡率。當設備的最低平衡率接近80%時,可按照預測壓力值正常設計;當最低平衡率低于80%時,可考慮降低機泵的增壓能力,按照設計壓差能力的50%配置柱塞總成,并將設計壓差能力的柱塞總成做冷備用;增壓泵的平衡率提高至80%以上后,觀察注水井壓力上升趨勢再酌情改造,由此可以降低設備故障的概率,提高運行時率,保證增壓工藝的平穩(wěn)運行。

    5 結論

    (1)增壓注水是提高外圍低滲透油田注水系統(tǒng)效率的有效措施之一,充分利用增壓泵的設計能力提高增壓泵的平衡率,可以降低設備損壞概率,延長機泵的使用壽命,保證增壓注水的平穩(wěn)運行。

    (2)在液力平衡式增壓泵的選用過程中,柱塞大、小端的尺寸選擇及優(yōu)化工作要兼顧平衡率和設備加工精度,才能保證機泵的正常運行。

    (3)機泵的設計能力難以適應未知變化速率的注水壓力,這就需要規(guī)劃設計階段進行多方面的考量,提高增壓泵的最低平衡率,做好壓力平衡工作。工藝設計過程中,對于設備最低平衡率接近80%的增壓泵,可按照設計參數(shù)正常設計;對于平衡率低于80%的增壓泵,按照設計壓差能力的50%配置柱塞總成,并將設計壓差能力的柱塞總成做冷備用,以避免設備軸瓦燒研等現(xiàn)象的發(fā)生,提高機泵的運行時率,保證油田的開發(fā)效果。

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