張明申, 王修春,許 斌,周吉學(xué), 趙東清,蘇海通
(1.山東建筑大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院,山東 濟(jì)南 250101;2.齊魯工業(yè)大學(xué)(山東省科學(xué)院),山東省科學(xué)院新材料研究所,山東省輕質(zhì)高強金屬材料重點實驗室, 山東 濟(jì)南 250014;3.山東省產(chǎn)品質(zhì)量檢驗研究院, 山東 濟(jì)南 250102)
稀土轉(zhuǎn)化處理對環(huán)境友好,因此備受關(guān)注。近年來,人們對鋁合金表面稀土化處理進(jìn)行了大量的研究,例如,顧寶珊等[1]和李波濤等[2]采用硝酸鈰為主鹽,通過添加氧化劑在鋁合金表面制得了含鈰的氧化物的轉(zhuǎn)化膜;于興文等[3]分別利用Ce( NO3)3及 Ce( CO3)2制得了黃色的稀土轉(zhuǎn)化膜,并研究了它們在氯化鈉溶液中的腐蝕行為;陳東初等[4]和李文芳等[5]研究了促進(jìn)劑對鋁合金表面稀土轉(zhuǎn)化處理的影響,實驗結(jié)果表明,促進(jìn)劑的添加可以降低處理溫度,縮短成膜時間。到目前為止鋁合金表面處理研究有了很大的進(jìn)展,但還存在處理液的穩(wěn)定性差,工藝參數(shù)對轉(zhuǎn)化膜耐蝕性、厚度和組織結(jié)構(gòu)的影響研究還不夠系統(tǒng)等。本文針對這些不足進(jìn)行了研究,并獲得了優(yōu)良耐蝕性的棕黃色轉(zhuǎn)化膜。
本實驗用到的實驗材料為6061合金,其主要合金元素為Mg、Si、Fe。其主要成分如表1所示。
表1 實驗所用鋁合金的化學(xué)成分 %
試樣預(yù)處理的技術(shù)路線如圖1所示:
圖1 試樣預(yù)處理的技術(shù)路線
Fig.1 Technical route for sample pretreatment
打磨:用耐水砂紙從240#逐級打磨到2000#。
堿洗除油:使用的是自制的中溫堿洗液,60 ℃下堿洗4 min。
混合酸洗:混合酸洗液中HNO3體積分?jǐn)?shù)為10% ,H3PO4體積分?jǐn)?shù)為2.5%,H2SO4體積分?jǐn)?shù)為1.5%~2.0%,在室溫下浸泡2 min。
1.2.1 點滴實驗
采用硫酸銅點滴法進(jìn)行耐點滴實驗,滴液的組成為:CuSO4·5H2O 41 g/L,氯化鈉35 g/L,0.1 mol/L的鹽酸溶液13 mLL。樣品的每個面各滴5滴,使試樣表面點滴溶液從天藍(lán)變?yōu)辄S色或淺紅色的最短的時間為耐蝕時間。
1.2.2電化學(xué)性能測試
利用CHI660E電化學(xué)工作站對膜層的耐蝕性能進(jìn)行電化學(xué)測試,采用的電解質(zhì)溶液是室溫下質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5%的NaCl水溶劑。采用傳統(tǒng)的三電極系統(tǒng),參考電極為飽和甘汞電極、輔助電極鉑片,被測樣品為工作電極。被測量的樣品與電解質(zhì)的接觸面積為:1.0cm×1.0cm。電化學(xué)測量時,掃描速度為0.5mV/s。
1.2.3 表面形貌和成分分析
通過目測觀察膜層的宏觀形貌,利用配有能譜儀ZEISS EVO MA 10/LS 10型掃描電鏡(SEM)觀察轉(zhuǎn)化膜的微觀形貌和成分分析。
1.2.4 膜層厚度測量
使用Times TT230型渦流膜厚儀測膜層厚度。每個面測六個點,然后取平均值作為膜層的厚度。
根據(jù)前期試驗,設(shè)定Ce(NO3)3的濃度為9 g/L,氧化劑的濃度為2 g/L,將處理液的pH(A)、處理時間t(B)、處理溫度T(C)和復(fù)合穩(wěn)定劑濃度(D),4個因素作為正交試驗的因素,每個因素取3個水平,用4因素3水平的正交表L9(34)進(jìn)行正交試驗。以膜層耐點滴腐蝕時間作為評價指標(biāo)。因素及相應(yīng)水平見表2。
表3給出了正交試驗的結(jié)果與分析,正交表中的極差分析反映了影響因素的主次順序。根據(jù)極差的大小順序,得到影響鈰鹽轉(zhuǎn)化膜耐蝕性能的順序為D>C>B>A。各影響因素的均值反映了各因素水平變化對試驗指標(biāo)的影響大小,根據(jù)各因素均值的大小確定最佳成膜工藝為A3、B1、C3、D3最好。即:pH值=2; t=40 min; T=80 ℃;復(fù)合穩(wěn)定劑濃度2 g/L。
表2 L9(34)正交設(shè)計因素及水平
表3 正交試驗安排及試驗結(jié)果極差分析
表3(續(xù))
正交試驗極差分析顯示復(fù)合穩(wěn)定劑的濃度、處理溫度、處理時間對膜層的耐蝕性影響顯著,對這些因素進(jìn)行單因素試驗。復(fù)合穩(wěn)定劑濃度對膜層耐蝕性的影響如圖2所示。從圖可2知,當(dāng)復(fù)合穩(wěn)定劑濃度為2 g/L時耐蝕性最好,是因為當(dāng)復(fù)合穩(wěn)定劑濃度低于2 g/L時,膜層產(chǎn)生較多的沉淀,當(dāng)穩(wěn)定劑濃度高于2 g/L時,抑制了膜層的形成。圖3為處理溫度對轉(zhuǎn)化膜耐蝕性的影響。由圖3可知,處理溫度由50 ℃升到80 ℃時,耐點滴時間逐漸增加,由80 ℃到90 ℃時耐蝕性卻急劇降低,是因為處理溫度為90 ℃時,溶液的穩(wěn)定性降低,出現(xiàn)了大量的沉淀。圖4為處理時間對轉(zhuǎn)化膜耐蝕性的影響。由圖4可知,當(dāng)處理時間少于30 min時,耐蝕性與處理時間成正比,當(dāng)處理時間超過30 min后,耐蝕性與處理時間成反比。這是由于隨著處理時間的增加,膜層厚度不斷增加,當(dāng)處理時間超過30 min后,膜層脫落,導(dǎo)致耐蝕性降低。表4列出了膜在不同時間的厚度,在處理30 min時,膜的厚度達(dá)到6.84 μm。由以上正交試驗和單因素試驗得到的最佳配方技術(shù)為:Ce(NO3)3、氧化劑和復(fù)合穩(wěn)定劑的濃度分別為9 g/L、2 g/L和2 g/L,處理溫度為80 ℃,處理時間為30 min,pH值=2。
圖2 復(fù)合穩(wěn)定劑濃度對轉(zhuǎn)化膜耐蝕性的影響
圖3 處理溫度對轉(zhuǎn)化膜耐蝕性的影響
圖4 處理時間對轉(zhuǎn)化膜耐蝕性的影響
處理時間/min10203040膜層厚度/μm5.736.266.845.93
圖5為鋁合金稀土鈍化處理不同時間后的微觀形貌。如圖5所示,鋁合金表面稀土轉(zhuǎn)化處理10 min時,能清晰的看到許多劃痕(圖5 a),當(dāng)處理20 min時,劃痕明顯減少(圖5 b),再到處理30 min時完全看不出基體上的劃痕(圖5 c),說明隨著處理時間的延長膜層的厚度是不斷增加的。圖5同時表明膜層是由層層球形顆粒堆積而成的,大的顆粒間夾雜著許多小的顆粒,大的顆粒上也分布著許多小的顆粒。圖5(c)可以看出一些大的球狀顆粒被新的小的顆粒覆蓋在了下面,而這些小的顆粒又是大顆粒的萌芽狀態(tài)。所以膜層是以團(tuán)球顆粒層層向外生長的,內(nèi)層球團(tuán)外面覆蓋著新生長的球團(tuán),就這樣層層向外生長,形成完整連續(xù)的膜[3]。 圖6是稀土轉(zhuǎn)化處理30 min樣品的能譜圖,圖6說明膜層主要是由O,Al,Mn,Ce組成。
圖5 處理不同時間后的鋁合金表面微觀形貌
Fig.5 Surface morphology of aluminum alloy treated at different times
圖6 處理30 min的轉(zhuǎn)化膜能譜圖
圖7是鋁合金空白試樣和經(jīng)稀土轉(zhuǎn)化處理的試樣的Tafel極化曲線。從圖7中可以看出,與空白試樣相比,鈰化處理的陽極極化曲線和陰極極化曲線均向低電流密度方向移動,腐蝕電位也向正方向移動,說明膜層完整的覆蓋于試樣表面,同時抑制了腐蝕反應(yīng)的陽極過程和陰極過程[6],耐蝕性得到了提高。
表5列出了不同試樣的電化學(xué)腐蝕參數(shù)。從表5可以看出,經(jīng)鈰化處理的鋁合金的自腐蝕電流密度icorr比鋁合金基體的自腐蝕電流密度icorr降低了2個數(shù)量級。轉(zhuǎn)化處理后的極化電阻約是未處理的93倍。說明此工藝下的鈰轉(zhuǎn)化膜有效的提高鋁合金的耐蝕性能。
圖7 不同試樣的Tafel極化曲線
試樣Ecorr/Vicorr(A/cm2)R(Ω/cm2)未處理的鋁合金-0.7071.428×10-51223.6轉(zhuǎn)化處理的鋁合金-0.5802.448×10-7113769.8
以Ce(NO3)3為成膜劑,確定了最佳成膜工藝為:9 g/L的Ce(NO3)3,2 g/L的氧化劑,2 g/L的復(fù)合穩(wěn)定劑,處理溫度為80 ℃,處理時間為30 min,pH值=2。
鋁合金經(jīng)鈰鹽轉(zhuǎn)化處理后,腐蝕反應(yīng)的陽極過程和陰極過程同時得到了抑制,降低了腐蝕速率;相較于鋁合金基體,自腐蝕電流密度icorr降低了2個數(shù)量級;極化電阻約是未處理的93倍,有效的提高了鋁合金的耐腐蝕性能。