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    公路隧道二次襯砌鋼筋環(huán)向間距對(duì)結(jié)構(gòu)安全性影響分析

    2019-04-28 07:12:42秦之富王世偉劉文斌秦武軍
    公路交通技術(shù) 2019年2期
    關(guān)鍵詞:間距受力偏差

    秦之富,王世偉,劉文斌,周 雄,秦武軍

    (1.招商局重慶交通科研設(shè)計(jì)院有限公司, 重慶 400067; 2.交通運(yùn)輸部路網(wǎng)監(jiān)測(cè)與應(yīng)急處置中心, 北京 100000)

    新版《公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn) 第一冊(cè) 土建部分》(2017)隧道部分規(guī)定襯砌主筋間距偏差為±10 mm,由于隧道內(nèi)施工環(huán)境惡劣,一線施工人員很難合規(guī)地完成現(xiàn)場(chǎng)鋼筋綁扎、澆筑。目前,有學(xué)者就鋼筋間距對(duì)結(jié)構(gòu)的影響做了一些研究。何明峰[1]采用荷載-結(jié)構(gòu)模型對(duì)實(shí)測(cè)的鐵路隧道進(jìn)行了承載力結(jié)構(gòu)驗(yàn)算,證明了既定工況下隧道鋼筋間距超標(biāo)時(shí)結(jié)構(gòu)安全系數(shù)。王長(zhǎng)海[2]依托工程實(shí)例分析了鋼筋間距過(guò)大對(duì)過(guò)水閘墩單孔的影響。其他研究者則多采用二維數(shù)值模擬方法判定結(jié)構(gòu)的安全系數(shù),從而進(jìn)行結(jié)構(gòu)安全預(yù)測(cè)分析。

    然而,在以往的鋼筋間距受力影響的研究中,多考慮了隧道整體的安全性,對(duì)鋼筋間距變化引起鋼筋受力形態(tài)的影響特性研究較少,而詳細(xì)掌握鋼筋受力形態(tài)對(duì)控制現(xiàn)場(chǎng)工程質(zhì)量極為重要。因此,本文結(jié)合工程案例,采用數(shù)值模擬方法,對(duì)二次襯砌配筋間距進(jìn)行獨(dú)立分析,研究在鋼筋環(huán)向間距變化的情況下襯砌內(nèi)力的變化規(guī)律及特點(diǎn),以期為隧道施工質(zhì)量控制提供支持[3]。

    1 工程概況

    某公路隧道上覆第四系松散殘坡積層,厚度較??;洞身段地勢(shì)高,山坡坡度較陡,局部基巖裸露,植被較發(fā)育。隧址區(qū)地貌單元屬高山區(qū)。該隧道采用臺(tái)階法開挖,復(fù)合式襯砌,隧道V級(jí)圍巖下二次襯砌的支護(hù)設(shè)計(jì)參數(shù)如表1所示。

    表1 二次襯砌設(shè)計(jì)參數(shù)

    2 隧道襯砌的數(shù)值模擬

    為了研究鋼筋間距變化對(duì)襯砌結(jié)構(gòu)受力變化的規(guī)律及特點(diǎn),將既定工況下按照Va支護(hù)的二次襯砌作為研究對(duì)象,不建立土體三維模型,將圍巖作用力施加在二次襯砌結(jié)構(gòu)外表面,分別建立不同環(huán)向鋼筋間距下結(jié)構(gòu)的計(jì)算模型。

    2.1 計(jì)算模型的建立

    根據(jù)設(shè)計(jì)資料,采用ABAQUS有限元分析軟件建立二次襯砌分析模型,混凝土采用C25普通混凝土,環(huán)向鋼筋為HRB335,二次襯砌模型軸向長(zhǎng)度為10 m,厚度為50 cm,鋼筋采用各向同性的彈性模型,二次襯砌采用彈塑性模型,混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系采用雙參數(shù)模型,混凝土采用CPE4單元,環(huán)向鋼筋采用線性桿單元T3D2。本文主要研究二次襯砌內(nèi)環(huán)向鋼筋間距變化引起的結(jié)構(gòu)受力變化,因此只建立二次襯砌中的環(huán)向鋼筋,不考慮二次襯砌的縱向鋼筋及箍筋[4],隧道襯砌支護(hù)設(shè)計(jì)如圖1所示,有限元計(jì)算模型如圖2所示,二次襯砌結(jié)構(gòu)主要材料參數(shù)如表2所示。

    圖1 隧道襯砌支護(hù)設(shè)計(jì)Fig.1 Design drawing of tunnel lining support

    圖2 有限元計(jì)算模型Fig.2 Finite element model

    表2 二次襯砌材料參數(shù)

    依據(jù)二次襯砌結(jié)構(gòu)形式,在二次襯砌配筋率不變的情況下,分別取二次襯砌內(nèi)部環(huán)向鋼筋間距的誤差為0、±30 mm、±50 mm,并將其隨機(jī)布置(隨機(jī)數(shù)由軟件自動(dòng)生成)。模型前后約束軸向方向的位移,底部約束X、Y和Z軸方向的位移,二次襯砌外表面采用地基彈簧進(jìn)行約束,隧道內(nèi)為自由面,襯砌結(jié)構(gòu)中心線對(duì)稱位置處限制左右位移和轉(zhuǎn)角變形,選取V級(jí)圍巖時(shí)的深埋隧道作為荷載計(jì)算工況,將已建立好的模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,并進(jìn)行計(jì)算,邊界條件及荷載作用方式如圖3所示。

    圖3 邊界條件及荷載作用方式

    2.2 隧道二次襯砌加載

    本次分析著重考慮鋼筋間距變化時(shí),襯砌結(jié)構(gòu)內(nèi)部應(yīng)力的變化情況。為了便于對(duì)比分析計(jì)算結(jié)果,數(shù)值模擬過(guò)程中采用JTG D70—2004《公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》[5](簡(jiǎn)稱《規(guī)范》)的計(jì)算公式施加圍巖壓力,不考慮所處地質(zhì)情況下巖體產(chǎn)生的構(gòu)造應(yīng)力。

    依據(jù)《規(guī)范》[5],圍巖垂直豎向荷載計(jì)算公式為

    q=γh

    (1)

    h=0.45×2s-1ω

    (2)

    式中:γ為圍巖容重,kN/m3;q為垂直豎向壓力,kN/m3;h為荷載等效高度,m;s為圍巖級(jí)別;ω為寬度影響系數(shù),ω=1+i(B-5),其中i為B每增減1 m時(shí)圍巖壓力增減率,以B=5 m的隧道圍巖垂直豎向均布?jí)毫闇?zhǔn),當(dāng)B<5 m時(shí),取i=0.2;當(dāng)B>5 m時(shí),取i=0.1。

    依據(jù)《規(guī)范》,二次襯砌受力由豎向荷載和水平荷載組成,其中豎向荷載由公式求得,水平荷載考慮無(wú)構(gòu)造應(yīng)力狀態(tài)下的側(cè)壓力q水=λq,其中在V級(jí)圍巖的情況下λ=0.3~0.5。

    彈塑性計(jì)算時(shí),為便于結(jié)果對(duì)比,依據(jù)《規(guī)范》中二次襯砌荷載作用方式,結(jié)合隧道實(shí)際工況,此時(shí)圍巖壓力按《規(guī)范》計(jì)算法則進(jìn)行考慮,作用形式為垂直豎向荷載與側(cè)向土壓力荷載疊加考慮,并將圍巖壓力按照70%進(jìn)行折減,然后作用在二次襯砌上,同時(shí)考慮二次襯砌混凝土及鋼筋的自重應(yīng)力。

    3 數(shù)值模擬及其結(jié)果分析

    利用已建立的隧道二次襯砌計(jì)算模型和相關(guān)荷載參數(shù),對(duì)隧道二次襯砌有限元模型進(jìn)行彈塑性靜力計(jì)算分析[6-9],并對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行如下分析。

    3.1 隧道二次襯砌結(jié)構(gòu)分析

    在二次襯砌配筋率不變的情況下,分別按照設(shè)計(jì)間距、間距隨機(jī)偏差±30 mm、間距隨機(jī)偏差±50 mm三種配筋形式下的二次襯砌結(jié)構(gòu)進(jìn)行數(shù)值模擬分析,分別得出3種鋼筋間距下的襯砌結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖,如圖4~圖6所示。

    圖4 設(shè)計(jì)間距下襯砌應(yīng)力云圖Fig.4 Stress of lining under design spacing

    圖5 間距±30 mm下襯砌應(yīng)力云圖

    圖6 間距±50 mm下襯砌應(yīng)力云圖

    由圖4~圖6可知:

    1) 在同種加載方式及約束條件下,3種工況下二次襯砌應(yīng)力集中的位置不隨鋼筋間距的變化而發(fā)生較大的變化,但在隧道拱腰及拱腳處均有明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象,其中以拱腰、拱腳處應(yīng)力集中尤為突出。隨著鋼筋間距的改變襯砌結(jié)構(gòu)整體應(yīng)力變化不大,其中當(dāng)鋼筋間距偏差±30 mm時(shí),混凝土最大應(yīng)力是設(shè)計(jì)間距下的3.66倍;當(dāng)鋼筋間距偏差±50 mm時(shí),混凝土最大應(yīng)力是設(shè)計(jì)間距下的3.64倍。由此可見,±50 mm以內(nèi)鋼筋間距的變化對(duì)二次襯砌整體結(jié)構(gòu)受力影響不顯著,但在襯砌結(jié)構(gòu)某些位置處發(fā)生應(yīng)力集中。

    2) 若考慮二次襯砌結(jié)構(gòu)在側(cè)壓力作用下結(jié)構(gòu)的受力情況,實(shí)際工程中往往在構(gòu)造應(yīng)力的作用下,圍巖的側(cè)壓力通常會(huì)大于豎向壓力。在豎向壓力和側(cè)壓力的共同作用下,根據(jù)圖5和圖6所示,二次襯砌自由面可能產(chǎn)生拉應(yīng)力,概率較大的位置發(fā)生在拱腰和拱頂處,但其他部位也會(huì)產(chǎn)生拉應(yīng)力,在二次襯砌邊墻處通常為應(yīng)力反彎點(diǎn),此時(shí)拱腳的墻背處將產(chǎn)生拉應(yīng)力。據(jù)上分析可知,當(dāng)二次襯砌配有2層鋼筋時(shí),施工質(zhì)量檢查尤其要注意拱腳內(nèi)側(cè)鋼筋以及拱腰外側(cè)鋼筋的布設(shè)情況。

    3.2 隧道二次襯砌鋼筋應(yīng)力分析

    在鋼筋不發(fā)生滑移變形的情況下,二次襯砌內(nèi)部鋼筋與混凝土協(xié)同變形[10-12],二次襯砌的宏觀應(yīng)力變化直接反映鋼筋的應(yīng)力變化,分別提取3種鋼筋間距下的二次襯砌鋼筋應(yīng)力云圖,如圖7~圖9所示。

    分析圖7~圖9可知:

    1) 彈塑性計(jì)算時(shí),二次襯砌鋼筋應(yīng)力集中的位置基本一致,均表現(xiàn)為拱腰內(nèi)側(cè)鋼筋以及拱腳拱背處鋼筋應(yīng)力集中,其中以拱腳的拱背處應(yīng)力集中現(xiàn)象最為突出,此時(shí)鋼筋拉應(yīng)力最大。隨著鋼筋間距的變化,襯砌結(jié)構(gòu)整體應(yīng)力變化不是很明顯,其中當(dāng)鋼筋間距偏差±30 mm時(shí),混凝土最大應(yīng)力是設(shè)計(jì)間距下的5.08倍;當(dāng)鋼筋間距偏差±50 mm時(shí),混凝土最大應(yīng)力是設(shè)計(jì)間距下的5.78倍。與襯砌結(jié)構(gòu)相比鋼筋內(nèi)部應(yīng)力集中現(xiàn)象更加顯著,由此可見鋼筋間距的變化對(duì)鋼筋本身的應(yīng)力影響較大。

    圖7 設(shè)計(jì)間距下鋼筋應(yīng)力云圖Fig.7 Stress of steel bar under design spacing

    圖8 間距±30 mm下鋼筋應(yīng)力云圖

    圖9 間距±50 mm下鋼筋應(yīng)力云圖

    2) 提取3種工況下二次襯砌同一位置處的整圈鋼筋應(yīng)力分布,然后對(duì)比分析3種工況下的應(yīng)力,結(jié)果如圖10所示。

    圖10 3種工況下鋼筋應(yīng)力曲線Fig.10 Stress curves of reinforcement bars under three working conditions

    由于仰拱不是本次分析的重點(diǎn),分析時(shí)只考慮仰拱上部結(jié)構(gòu)。通過(guò)對(duì)比鋼筋應(yīng)力值曲線的分析結(jié)果可知,鋼筋應(yīng)力在拱腰處達(dá)到最大,拱頂處應(yīng)力有所下降,整條鋼筋呈現(xiàn)”駝峰”曲線[7]。此外,在拱腳處鋼筋應(yīng)力劇烈變化,并隨鋼筋分布間距的變大,應(yīng)力集中的峰值應(yīng)力值越大,隨著提取點(diǎn)逐漸遠(yuǎn)離鋼筋拱腳位置,應(yīng)力集中現(xiàn)象越來(lái)越弱,當(dāng)達(dá)到邊墻位置時(shí),應(yīng)力集中現(xiàn)象幾乎消失,整個(gè)應(yīng)力曲線圖近似對(duì)稱,同理可知對(duì)邊應(yīng)力分布規(guī)律。

    3) 將3種工況下的數(shù)據(jù)進(jìn)行處理,公式如下:

    ηd=[(fd-f設(shè)計(jì))/f設(shè)計(jì)]×100

    (4)

    式中:ηd為應(yīng)力系數(shù)(與設(shè)計(jì)值相比的百分值);d為不同鋼筋間距,m;f為應(yīng)力值,MPa。

    按照上述公式,將整根鋼筋不同位置處的應(yīng)力值與原設(shè)計(jì)工況下的應(yīng)力值進(jìn)行比較,如圖11所示。與上述應(yīng)力分析結(jié)果基本吻合,靠近拱腳處鋼筋應(yīng)力變化劇烈,鋼筋間距為±30 mm時(shí)比±50 mm時(shí)的變化率要小。鋼筋間距為±30 mm時(shí),最大應(yīng)力集中偏差率為4.4%;鋼筋間距為±50 mm時(shí),最大應(yīng)力集中偏差率為14.0%,且最大應(yīng)力集中偏差率發(fā)生的位置均在拱腳附近。由此可見,鋼筋間距的不均勻布設(shè)對(duì)鋼筋應(yīng)力集中有較大的影響,在偏差為±30 mm時(shí),偏差值相對(duì)較小,為可接受偏差率;鋼筋間距在此基礎(chǔ)上增加20 mm后鋼筋的應(yīng)力集中率出現(xiàn)陡增,為不可接受的偏差率。

    圖11 鋼筋應(yīng)力集中百分比

    4) 綜上分析,鋼筋的間距偏差主要影響鋼筋及其周邊裹挾的混凝土,主要體現(xiàn)在拱腳應(yīng)力集中。隨著遠(yuǎn)離拱腳,應(yīng)力集中現(xiàn)象減弱,在高于邊墻位置時(shí)應(yīng)力集中現(xiàn)象幾乎可以消除;此外,拱腳墻背處鋼筋受拉應(yīng)力,根據(jù)應(yīng)力曲線反映的結(jié)果,鋼筋間距偏差值為±50 mm應(yīng)力偏差值較大,不利于拱腳位置處鋼筋受力;盡管拱腳處應(yīng)力集中現(xiàn)象明顯,但在拱腰處整根鋼筋應(yīng)力值最大,且拱腰位置應(yīng)力曲線分布呈“駝峰”形式。

    4 結(jié)束語(yǔ)

    1) 在配筋率不變的情況下,二次襯砌鋼筋間距的變化對(duì)襯砌結(jié)構(gòu)受力影響較小。二次襯砌受力薄弱位置仍然是拱頂、拱腰、拱腳位置,影響主要體現(xiàn)在襯砌表面應(yīng)力最大值發(fā)生變化,反映到實(shí)際工程中,結(jié)構(gòu)表層混凝土因應(yīng)力集中而產(chǎn)生開裂或表層脫落。

    2) 通過(guò)對(duì)比鋼筋間距變化引起的結(jié)構(gòu)內(nèi)力響應(yīng),當(dāng)鋼筋間距在±30 mm以內(nèi)變化時(shí),二次襯砌應(yīng)力集中現(xiàn)象較弱,此時(shí)應(yīng)力集中最大增幅為5.6倍,當(dāng)鋼筋間距在±30 mm~±50 mm變化時(shí),結(jié)構(gòu)應(yīng)力陡增到設(shè)計(jì)間距的14倍,表現(xiàn)為結(jié)構(gòu)應(yīng)力集中位置處混凝土開裂剝落,隨著使用環(huán)境的變化,二次襯砌將發(fā)生不同程度的裂損,進(jìn)而影響二次襯砌的耐久性和運(yùn)營(yíng)安全。

    3) 依據(jù)結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)論,在隧道施工過(guò)程中應(yīng)力集中現(xiàn)象多發(fā)生在隧道拱腳處,但實(shí)際工程中拱腳常作為鋼筋搭接的位置,若施工質(zhì)量欠佳將削弱結(jié)構(gòu)的承載力,因此在隧道二次襯砌施工質(zhì)量控制中,不僅要管控混凝土質(zhì)量和鋼筋強(qiáng)度,還要嚴(yán)格把控拱腳處鋼筋綁扎搭接質(zhì)量,從而增強(qiáng)結(jié)構(gòu)整體受力,更好地消除應(yīng)力集中。

    4) 《公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn) 第一冊(cè) 土建部分》對(duì)二次襯砌鋼筋間距的偏差作了嚴(yán)格的規(guī)定,基于上述計(jì)算分析對(duì)于施工條件艱苦的高寒地區(qū),在不影響結(jié)構(gòu)整體承載的情況下,通過(guò)結(jié)構(gòu)評(píng)估可以適當(dāng)將鋼筋間距誤差放寬至±30 mm。

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