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    山區(qū)隧道內(nèi)雙塊式無砟軌道道床板分塊長(zhǎng)度研究

    2019-03-13 05:47:52蘇乾坤江萬紅
    高速鐵路技術(shù) 2019年1期
    關(guān)鍵詞:雙塊床板分塊

    蘇乾坤 江萬紅 巫 江 盧 野

    (中鐵二院工程集團(tuán)有限責(zé)任公司, 成都 610031)

    隨著我國(guó)不斷推動(dòng)《鐵路“十三五”發(fā)展規(guī)劃》和西部發(fā)展戰(zhàn)略,到2020年,我國(guó)高速鐵路運(yùn)營(yíng)里程達(dá)3×104km,西南主要城市間將實(shí)現(xiàn)高速鐵路的互通互達(dá),基本形成布局合理、覆蓋廣泛、層次分明、安全高效的鐵路網(wǎng)絡(luò)[1]。西南地區(qū)的高速鐵路建設(shè)具有地質(zhì)條件復(fù)雜、海拔高度相差較大、橋隧占比高、艱險(xiǎn)山區(qū)多的特征,而高速鐵路無砟軌道結(jié)構(gòu)對(duì)平順性、穩(wěn)定性、耐久性有著更高的要求,因此在復(fù)雜山區(qū)鋪設(shè)無砟軌道,受山區(qū)自然條件制約和鐵路自身技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的限制,具有較高的技術(shù)挑戰(zhàn)性。

    無砟軌道作為列車荷載直接作用的下部結(jié)構(gòu)基礎(chǔ),其結(jié)構(gòu)功能性直接影響行車的舒適性和安全性。目前我國(guó)主要的無砟軌道型式有CRTSⅠ型雙塊式、CRTSⅠ型板式、CRTSⅡ型板式和CRTSⅢ型板式[2-4]。其中,CRTSⅠ型雙塊式無砟軌道是直接將雙塊式軌枕澆注在混凝土道床中,并適應(yīng)ZPW-2000軌道電路的單元軌道板式無砟軌道結(jié)構(gòu)型式,其路基地段道床下設(shè)置支承層,橋梁地段設(shè)置混凝土底座,在隧道地段道床則直接澆注在仰拱回填層上或在底板上構(gòu)筑。CRTSⅠ型雙塊式無砟軌道結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、對(duì)線路的適應(yīng)性非常好、具有較好的平順性,造價(jià)低于板式無砟軌道,且其施工工藝相對(duì)簡(jiǎn)單,采用預(yù)組裝軌排定位,自上而下的施工可確保軌道最終的施工質(zhì)量。從山區(qū)鐵路的運(yùn)輸、施工便利性及工程投資等多方面綜合考慮,西南山區(qū)高速鐵路建設(shè)一般選用CRTS Ⅰ型雙塊式無砟軌道。隧道內(nèi)CRTS Ⅰ型雙塊式無砟軌道斷面如圖1所示。

    圖1 CRTS Ⅰ型雙塊式無砟軌道橫斷面圖(單線有仰拱隧道直線地段)(mm)

    為更好地適應(yīng)復(fù)雜地質(zhì)條件下的隧道變形,減少運(yùn)營(yíng)期的養(yǎng)護(hù)維修工作量,本文對(duì)艱險(xiǎn)山區(qū)高速鐵路隧道內(nèi)的CRTS Ⅰ型雙塊式無砟軌道分塊長(zhǎng)度展開研究,研究結(jié)果具有一定的工程設(shè)計(jì)指導(dǎo)意義。

    1 理論分析

    對(duì)于單元式軌道,列車荷載為主要荷載,荷載彎矩為設(shè)計(jì)的主要依據(jù)。而連續(xù)式軌道,溫度影響與列車荷載同樣重要,混凝土收縮與降溫也是影響設(shè)計(jì)的重要因素[5-6]。通常隧道內(nèi)所采用的道床板為連續(xù)澆筑,線下基礎(chǔ)剛度較大,主要考慮列車荷載和溫度荷載(含混凝土收縮等效降溫量),復(fù)雜地質(zhì)條件(大變形高風(fēng)險(xiǎn)地段)下需考慮基礎(chǔ)變形作用。

    參考文獻(xiàn)[7],設(shè)計(jì)輪載取列車運(yùn)行在線路上的最大可能輪載再加上一定的安全裕量,本次計(jì)算列車荷載取單輪300 kN。板底當(dāng)量摩阻系數(shù)μ,隧道內(nèi)道床板與支撐層間摩阻系數(shù)取1.5;無載時(shí)扣件極限阻力為24 kN/m/軌。軌道結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1所示。

    表1 隧道內(nèi)CRTS Ⅰ型雙塊式無砟軌道基本參數(shù)

    1.1 列車荷載影響分析

    采用ANSYS有限元軟件建立梁板有限元模型[8],荷載加載在板中間位置(兩組扣件的中間位置),加載方式為單軸雙輪,作用效果如圖2所示。

    圖2 模型中荷載作用效果圖

    在輪載作用下,荷載作用影響明顯的范圍大約為左右各3.5組扣件間距離,即荷載作用的顯著影響長(zhǎng)度約為4.375 m。在此范圍內(nèi),基礎(chǔ)反力在荷載作用點(diǎn)位置處最大,沿兩側(cè)以近似二次拋物線的型式衰減。即在板長(zhǎng)大于4.375 m時(shí),車載對(duì)板長(zhǎng)的影響較小。荷載彎矩作為設(shè)計(jì)的控制因素,對(duì)板的結(jié)構(gòu)參數(shù)起著重要的控制作用,不同板長(zhǎng)彎矩計(jì)算結(jié)果如表2所示。

    表2 道床板不同分塊長(zhǎng)度下彎矩的計(jì)算結(jié)果

    由表2可知,板長(zhǎng)大于20 m時(shí),在輪載作用下板的內(nèi)力幾乎不發(fā)生變化。最大單寬正彎矩約為13.6 kN·m,最大單寬負(fù)彎矩約為2.9 kN·m。最大正彎矩出現(xiàn)在荷載作用處,最大負(fù)彎矩出現(xiàn)在距荷載作用點(diǎn)大約3~4組扣件間距的位置。當(dāng)板長(zhǎng)大于4.375 m時(shí),列車荷載對(duì)道床板分段長(zhǎng)度影響不大。縱向彎矩分布如圖3所示。

    圖3 20 m板長(zhǎng)縱向彎矩分布圖(N·m)

    1.2 溫度荷載影響分析

    對(duì)于無限長(zhǎng)板,在升降溫作用下,當(dāng)混凝土內(nèi)部應(yīng)力小于σt時(shí),混凝土內(nèi)部應(yīng)力分布趨勢(shì)如圖4所示。

    圖4 無限長(zhǎng)板溫度應(yīng)力示意圖

    板兩端存在伸縮區(qū)lr,伸縮區(qū)溫度應(yīng)力隨著板長(zhǎng)增加而線性增加,線性增加斜率與板底摩阻力和板上扣件縱向阻力相關(guān)。板中為固定區(qū)lg,溫度應(yīng)力恒定。溫度應(yīng)力計(jì)算公式為:

    σt1=EcαΔT

    (1)

    式中:σt1——溫度應(yīng)力;

    Ec——混凝土彈性模量;

    α——混凝土線膨脹系數(shù);

    ΔT——溫度變化幅度。

    道床板采用C40混凝土?xí)r,其設(shè)計(jì)抗拉強(qiáng)度為1.71 MPa,設(shè)計(jì)抗壓強(qiáng)度為19.1 MPa,根據(jù)溫度應(yīng)力計(jì)算公式求得對(duì)應(yīng)的降溫幅度為5.26 ℃,升溫幅度為58.77 ℃。

    當(dāng)溫度不斷降低(升高),混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)抗拉(壓)強(qiáng)度后,可能出現(xiàn)裂紋,無限長(zhǎng)板斷裂成2塊板,又各自形成1個(gè)伸縮板,繼續(xù)降(升)溫,循環(huán)斷裂,直至板長(zhǎng)減短至2lr,此時(shí)板長(zhǎng)正好能夠完全伸縮,應(yīng)力分布如圖5所示。

    圖5 完全伸縮板

    此處考慮無載時(shí)扣件極限阻力為24 kN/m/軌,板底摩阻系數(shù)μ=1.5。則有:

    線路扣件阻力:r1=24×2=48 kN/m

    板底摩阻力:r2=Aγμ=26.775 kN/m

    恰好完全伸縮的板長(zhǎng):

    (2)

    式中:γ——道床板容重,取25 000 N/m3;

    A——道床板斷面面積,取0.714 m2;

    ft——C40混凝土設(shè)計(jì)抗拉強(qiáng)度,取1.71 MPa。

    在溫度荷載作用下,確定最優(yōu)板長(zhǎng)為32 m。當(dāng)長(zhǎng)度超過32 m時(shí),溫度荷載作用下的道床板分段意義不明顯(與鋪設(shè)連續(xù)道床板性質(zhì)相似),可能出現(xiàn)裂紋??紤]到隧道內(nèi)滲水離縫和防止板的垂向“拍打”作用,在道床板與支撐層的層間鑿毛或植入預(yù)埋件,加強(qiáng)層間連接,相應(yīng)的板底當(dāng)量摩阻系數(shù)μ增加。為使板能夠滿足自由伸縮,板長(zhǎng)應(yīng)相應(yīng)減短。

    1.3 基礎(chǔ)變形影響分析

    針對(duì)艱險(xiǎn)山區(qū)鐵路隧道穿越區(qū)域受地震、活動(dòng)斷裂、大變形、巖溶等不良地質(zhì)的影響,考慮基礎(chǔ)變形對(duì)無砟軌道的影響具有實(shí)際意義。線下基礎(chǔ)變形采用撓度隨動(dòng)法[9],即認(rèn)為在基礎(chǔ)變形作用下,無砟軌道將發(fā)生與下部變形相同的變形,如圖6所示。

    圖6 基礎(chǔ)變形計(jì)算示意圖

    此時(shí),無砟軌道在跟隨線下基礎(chǔ)變形作用下的彎矩為:

    M=EI×K

    (3)

    式中:EI——無砟軌道結(jié)構(gòu)層的抗彎剛度;

    K——變形曲率。

    由式(3)分析可知,在一定的線下基礎(chǔ)變形情況下,道床板彎矩值受下部基礎(chǔ)變形曲率大小控制,道床板將在變形曲率最大處率先出現(xiàn)裂紋,若此處設(shè)置有道床伸縮縫,則基礎(chǔ)變形引起的道床板變形將在道床伸縮縫處發(fā)生轉(zhuǎn)角釋放,從而避免道床混凝土出現(xiàn)裂紋。故從基礎(chǔ)變形角度考慮,為盡量避免基礎(chǔ)變形對(duì)道床板造成影響,道床板分塊長(zhǎng)度宜較短。

    此外,影響隧道內(nèi)道床板結(jié)構(gòu)出現(xiàn)裂紋等病害的其它因素還有混凝土配合比、澆筑和養(yǎng)護(hù)等,但這些影響因素與道床板分段長(zhǎng)度關(guān)系不大。

    2 工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)

    依據(jù)鐵路工程建設(shè)CRTSⅠ型雙塊式無砟軌道通用參考圖,隧道內(nèi)CRTSⅠ型雙塊式無砟軌道采用連續(xù)道床板方案為主,在仰拱沉降縫處對(duì)應(yīng)設(shè)置道床伸縮縫,如廈深鐵路、湘桂鐵路、滬昆鐵路、云桂鐵路等均采用了此種軌道結(jié)構(gòu)方案,投入運(yùn)營(yíng)后,軌道服役性能總體良好。但受道床混凝土澆筑、隧道變形等因素影響,道床板局部地段存在開裂現(xiàn)象,在個(gè)別隧道變形嚴(yán)重地段,引起無砟軌道上拱,形成限速點(diǎn)[10-11]。

    同時(shí),也有部分鐵路隧道雙塊式無砟軌道采用了分塊式設(shè)計(jì),如六沾鐵路(12.5 m分塊)、廣昆鐵路(12.5 m分塊)、襄渝鐵路(15 m分塊)。雙塊式無砟軌道分塊式設(shè)計(jì)運(yùn)行情況總體良好,道床裂紋較少,但局部地段由于地下水豐富,隧道滲漏水進(jìn)入道床板與仰拱回填結(jié)合面,出現(xiàn)道床板拍打、翻漿冒泥等病害。

    據(jù)調(diào)研,達(dá)成鐵路云頂隧道、廣昆鐵路秀寧隧道、滬昆客運(yùn)專線光照隧道及王家山隧道現(xiàn)場(chǎng)反饋的情況,復(fù)雜地質(zhì)條件引起的隧道變形范圍為25~40 m,從后期維護(hù)角度考慮,道床板分塊長(zhǎng)度應(yīng)小于此范圍。

    3 結(jié)論及建議

    本文針對(duì)西南艱險(xiǎn)山區(qū)高速鐵路隧道內(nèi)所采用的CRTSⅠ型雙塊式無砟軌道,從列車荷載、溫度荷載及基礎(chǔ)變形條件下分析了雙塊式無砟軌道的受力情況,并結(jié)合工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn),對(duì)不良地質(zhì)條件下的隧道內(nèi)雙塊式無砟軌道分塊長(zhǎng)度展開研究,主要結(jié)論及建議如下:

    (1)當(dāng)?shù)来舶彘L(zhǎng)大于4.375 m時(shí),列車荷載對(duì)道床板不同分塊長(zhǎng)度的意義不明顯,但對(duì)裂紋的擴(kuò)展有較大影響;在溫度荷載作用下,確定最優(yōu)板長(zhǎng)為32 m,當(dāng)長(zhǎng)度超過32 m時(shí),溫度荷載下的道床板分段意義不明顯(與鋪設(shè)連續(xù)道床板性質(zhì)相似),可能出現(xiàn)裂紋。因此,為了盡量避免基礎(chǔ)變形對(duì)道床板造成影響,道床板分塊長(zhǎng)度宜較短。

    (2)結(jié)合既有工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn),復(fù)雜地質(zhì)條件引起的隧道變形范圍為25~40 m,從后期維護(hù)角度考慮,道床板分塊長(zhǎng)度應(yīng)小于此范圍。

    考慮到道床伸縮縫應(yīng)處于軌枕間距正中,道床分塊長(zhǎng)度應(yīng)為軌枕間距整數(shù)倍,本文建議復(fù)雜地質(zhì)條件下的隧道洞口200 m范圍內(nèi)道床板分塊長(zhǎng)度6.25 m;距隧道洞口200 m往內(nèi),道床板按40個(gè)軌枕間距進(jìn)行分塊設(shè)計(jì),即分塊長(zhǎng)度為25 m,同時(shí)應(yīng)加強(qiáng)道床板與仰拱回填層之間的連接。

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