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    CFRP十二直角薄壁梁保險杠的輕量化設(shè)計(jì)?

    2019-03-11 12:12:14趙紫劍
    汽車工程 2019年2期
    關(guān)鍵詞:原車保險杠直角

    陳 光,路 深,趙紫劍,陳 超,婁 磊

    (1.河北工業(yè)大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,天津 300131; 2.中國第一汽車集團(tuán)有限公司研發(fā)總院,長春 130000;3.中國汽車技術(shù)研究中心國家轎車質(zhì)量監(jiān)督檢測中心,天津 300300)

    前言

    保險杠總成是車輛發(fā)生正面碰撞時最先變形的部件,一般由保險杠橫梁和吸能盒組成。保險杠總成結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理,在碰撞中可起到有效緩沖作用,從而在一定程度上減輕對車內(nèi)乘員的傷害[1]。目前新能源電動汽車的大量出現(xiàn),對車身輕量化提出了更高的要求。北汽、長城、通用和豐田等公司多款車型中,已經(jīng)研發(fā)出以SMC,GMT和FRP為主的復(fù)合材料保險杠[2]。另外,寶馬 i3、東風(fēng)小王子(EQ7101BP)轎車、Aerostable Composite Car和 aX-cess全地形概念車等均采用了復(fù)合材料車身。

    隨著復(fù)合材料在車身上的廣泛應(yīng)用,復(fù)合材料應(yīng)用研究也進(jìn)一步深入。MAI N J等人比較了鋁合金、GFRP和CFRP 3種材料的性能,發(fā)現(xiàn)CFRP應(yīng)用于保險杠時,吸能和輕量化的效果比其它兩種更好[3]。KORICHO E等分別比較了鋼材、30%短玻纖維增強(qiáng)復(fù)合材料和CFRP復(fù)合材料保險杠的抗撞性,結(jié)果表明 CFRP復(fù)合材料的保險杠抗撞性最好[4]。

    相對于傳統(tǒng)金屬材料,碳纖維增強(qiáng)樹脂基復(fù)合材料(CFRP)密度小,比強(qiáng)度和比能量均較高;其在碰撞時的吸能比鋼和鋁要高3~4倍[5],所以CFRP符合本文設(shè)計(jì)宗旨,有利于吸能和輕量化效果。本文中所用CFRP材料相關(guān)參數(shù)根據(jù)NHTSA發(fā)布的數(shù)據(jù)[6]確定,其中碳纖維單層厚度約為0.6mm,纖維體積分?jǐn)?shù)約為44%~57%,材料力學(xué)特性如表1所示。

    表1 CFRP復(fù)合材料力學(xué)特性

    有關(guān)研究指出,當(dāng)材料、質(zhì)量和截面周長相同時,十二直角薄壁梁壓潰時的吸能量是矩形截面梁的3倍[7-9],因而是保險杠總成設(shè)計(jì)的理想結(jié)構(gòu)。

    各國針對保險杠的抗撞性有相應(yīng)法規(guī),其中歐盟的 ECE-R42,美國的 FMVSS-581,Consumer test,IIHS Test,加拿大的 CFVSS-215和德國的 AZTCrash-Test分別對保險杠高速和低速沖擊下的抗撞性作出相應(yīng)規(guī)定:低速碰撞時,保險杠變形小,縱梁不發(fā)生塑性變形,從而節(jié)約維修成本;高速碰撞時,保險杠應(yīng)達(dá)到吸能目標(biāo),并保證在規(guī)定的時間內(nèi)能使乘員約束系統(tǒng)順利點(diǎn)火。

    本文中采用的方法有別于以往的試驗(yàn)法和有限元法,它首先確定了保險杠吸能目標(biāo),然后再確定具體的結(jié)構(gòu),以實(shí)現(xiàn)從性能到結(jié)構(gòu)的正向設(shè)計(jì),目的是使保險杠總成在碰撞中吸收更多能量,減少碰撞傷害,并運(yùn)用薄壁梁壓潰理論和剛度等效替代設(shè)計(jì)方法,分別設(shè)計(jì)吸能盒和橫梁,實(shí)現(xiàn)輕量化。

    1 保險杠總成目標(biāo)確定

    基礎(chǔ)車型為某B級轎車,整車質(zhì)量為1.365t,當(dāng)正面剛性壁障碰撞速度為65km/h時,整車前端恰好達(dá)到最大變形,本文中選用此工況進(jìn)行保險杠能量目標(biāo)分解[11],如圖1(a)所示。

    圖1 基礎(chǔ)車型碰撞工況和保險杠總成

    基礎(chǔ)車型保險杠總成如圖1(b)所示。其橫梁由橫梁外板1、橫梁內(nèi)板2組成;其吸能盒由吸能盒內(nèi)板件3、吸能盒上下板件4和吸能盒外板件5組成。總質(zhì)量為6.27kg。根據(jù)仿真結(jié)果可知,基礎(chǔ)車型碰撞過程中保險杠總成吸能量為25.9kJ。

    張君媛[1]等人采用車輛前端碰撞能量管理方法,優(yōu)化前端碰撞波形目標(biāo),獲得相應(yīng)的力-位移曲線,通過積分方法得出保險杠吸能目標(biāo),得到改進(jìn)后的目標(biāo)車型保險杠總成吸能量達(dá)到22kJ。本文中將該值作為保險杠總成目標(biāo)吸能量。由于能量目標(biāo)無法直接用于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),故將能量目標(biāo)轉(zhuǎn)化為壓潰力目標(biāo)。

    通過比較幾款車的保險杠各部分吸能量可知,吸能盒吸能量約占70%~90%,本文中設(shè)定吸能盒吸能比例為90%,即單側(cè)吸能盒吸能量E0為9.9kJ;壓潰系數(shù)K為0.8。由式(1)得到目標(biāo)車型吸能盒壓潰力P0。

    式中D為吸能盒長度,D=140mm。

    2 保險杠總成設(shè)計(jì)

    2.1 吸能盒外形尺寸設(shè)計(jì)

    考慮輕量化因素,吸能盒采用碳纖維復(fù)合材料(CFRP)包裹十二直角低碳鋼薄壁梁形式,CFRP材料不僅自身能吸收能量,還能對低碳鋼起到約束作用,從而使金屬吸收更多的能量[12]。

    首先確定吸能盒的外形尺寸:吸能盒后面與前縱梁相連,根據(jù)前縱梁的尺寸確定吸能盒后平面的高為145mm,寬為70mm;根據(jù)原車吸能盒結(jié)構(gòu)確定前平面高為121mm,寬為60mm。據(jù)此設(shè)計(jì)其中間斷面的十二直角截面尺寸,如圖2所示,其中圓角半徑為5mm。CFRP層采用模壓成形工藝,外形呈前矮后高、前窄后寬狀,便于脫模且利于吸能盒的壓潰穩(wěn)定,如圖3所示。CFRP層和金屬層的厚度將于下節(jié)按多直角薄壁梁壓潰理論確定。

    圖2 吸能盒截面尺寸

    圖3 吸能盒外形結(jié)構(gòu)

    2.2 基于壓潰理論的吸能盒厚度確定

    根據(jù)文獻(xiàn)[3]中對矩形截面薄壁梁壓潰吸能行為的研究,產(chǎn)生穩(wěn)定壓潰變形時,每個直角會形成一個超折疊單元,如圖4所示。

    超折疊單元能量耗散機(jī)制分為環(huán)形面拉伸、繞水平固定鉸線彎曲和繞傾斜塑性鉸線彎曲3類。根據(jù)超折疊單元理論,可推導(dǎo)出十二直角復(fù)合材料包裹金屬形式薄壁梁壓潰力為

    圖4 超折疊單元形成示意圖

    式中:N0為包裹材料的極限屈服膜應(yīng)力;b為環(huán)形面彎曲半徑;H為折疊半波長,即圖4中be和eh長度;I1=0.53,I2=1.15[15];α為折疊角,αf為最終折疊角,αf=π/2,如圖4所示;M0為包裹形式的薄壁梁的塑性極限彎矩;l為吸能盒截面周長;hm為金屬管的厚度;hc為復(fù)合材料管壁的厚度。尺寸的單位為mm,力的單位為N。

    根據(jù)能量最小原則,可得到H和b的關(guān)系式為

    式(2)中相關(guān)未知量可由式(4)~式(6)獲得。

    式中:σm為金屬材料的屈服應(yīng)力;σct為復(fù)合材料垂直纖維方向的拉伸屈服應(yīng)力。

    其中

    式中σc為復(fù)合材料的垂直纖維方向的壓縮屈服應(yīng)力。因式(2)含有未知量,不能根據(jù)目標(biāo)壓潰力的要求直接求得CFRP層和金屬層厚度,只能采用試湊法。當(dāng)選用單層CFRP時,厚度hc=0.6mm,先根據(jù)金屬板現(xiàn)有規(guī)格,選hm=1.1mm,連同截面周長l=466mm,σm=265MPa,σc=271MPa和σct=987MPa先后代入式(6)、式(5)、式(4)和式(2)中,算得P12=84.2kN<88kN,換選hm=1.2mm,算得P12=93.6kN>88kN;同理,當(dāng)選用雙層CFRP時,厚度hc=1.2mm,先選hm=0.6mm,算得P12=86.0kN<88kN,換選hm=0.7mm,算得P12=95.3kN>88kN。根據(jù)目標(biāo)壓潰力88kN的要求,確定兩種厚度組合:CFRP厚度hc=0.6mm(1層)時,金屬板厚hm=1.2mm;當(dāng)hc=1.2mm(2層)時,hm=0.7mm。

    2.3 橫梁外形尺寸設(shè)計(jì)

    保險杠橫梁同樣采用比吸能較高的十二直角結(jié)構(gòu)。由于在碰撞中保險杠橫梁的失效臨界力和力矩比吸能能力更為重要,而CFRP本身就具有較高的失效臨界力,因此,從輕量化的角度考慮采用單一CFRP材料。橫梁高度隨吸能盒取為121mm,保持原橫梁矩形截面高寬比48.6/78.6=0.618不變,算得寬度為 74.78mm,最終圓整為高 120mm,寬75mm,得到的截面外形尺寸如圖5所示。

    圖5 橫梁截面尺寸

    CFRP保險杠橫梁結(jié)構(gòu)如圖6所示,左下角為車身坐標(biāo)系方向,y向長度為1 100mm,其中1為保險杠橫梁前板,2為保險杠橫梁后板,橫梁整體以一定弧度向前突出,以承受更大的彎矩。前板、后板通過膠接形式粘連,構(gòu)成具有十二直角截面的薄壁梁,借4個孔與吸能盒3通過螺栓連接。

    2.4 基于剛度等效替代設(shè)計(jì)的橫梁材料厚度確定

    將橫梁替換為CFRP時,應(yīng)與原車身匹配,可采用等效替代設(shè)計(jì)法和準(zhǔn)網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)法等[16]。

    橫梁在低速碰撞中破壞主要為彎曲變形,彎曲剛度是設(shè)計(jì)首要因素。本文中采用剛度等效替代設(shè)計(jì)法,保證復(fù)合材料橫梁和原保險杠橫梁具有相同的彎曲剛度,如式(7)所示。

    式中:E0為原車橫梁彈性模量,E0=2.1×105MPa;Ec為復(fù)合材料彈性模量,取表1中橫向和軸向壓縮模量平均值,即Ec=4.14×104MPa;I0和Ic分別為原車橫梁和復(fù)合材料橫梁截面慣性矩。

    原車保險杠橫梁沿車身縱向?qū)ΨQ面的橫截面為矩形管,如圖7所示,箭頭方向?yàn)檐囕v正面碰撞過程中橫梁受到?jīng)_擊的方向。x方向長度B=48.6mm,z方向高度H=78.6mm,厚度d=1.4mm,箭頭為車輛正面碰撞時橫梁受到?jīng)_擊的方向。矩形管截面慣性矩公式為

    圖7 原車保險杠橫梁截面示意圖

    計(jì)算得截面對中心軸j的慣性矩I0=1.45×105mm4。根據(jù)式(7)可得CFRP橫梁的目標(biāo)截面慣性矩Ic=7.36×105mm4。

    CFRP橫梁采用十二直角截面,呈空心H字型,如圖8所示。圖中具體參數(shù)值按圖5所示的外形尺寸確定。H字型截面對中心軸j慣性矩計(jì)算公式為

    圖8 CFRP保險杠橫梁截面示意圖

    式中:當(dāng)厚度d1=2.4mm 時,Icj=9.3377×105mm4;當(dāng)厚度d1=3.0mm時,Icj=1.1451×106mm4。復(fù)合材料橫梁厚度為上述兩值時,截面慣性矩都滿足目標(biāo)慣性矩I0j的要求。所以橫梁備選厚度值取2.4和3.0mm。

    3 設(shè)計(jì)方案驗(yàn)證

    3.1 對比方案確定

    因?yàn)?.2節(jié)中計(jì)算吸能盒內(nèi)外兩層厚度的理論公式存在一定誤差,所以在仿真模型中須對理論值進(jìn)行詳細(xì)驗(yàn)證和選擇。吸能盒纖維層厚度為hc=0.6mm時,金屬層理論計(jì)算值為1.2mm,因此設(shè)置金屬層對比變量為1.4和1.6mm兩個水平;纖維層厚度hc=1.2mm時,金屬層理論計(jì)算值為0.7mm,因此設(shè)置金屬層對比變量為0.9和1.1mm。

    將吸能盒各層厚度變量與2.4節(jié)中得到的2個橫梁厚度方案組合,得出的保險杠總成組合方案如表2所示,并按照表2方案建立保險杠總成模型,放入整車驗(yàn)證。其中,為降低碰撞峰值力,保證吸能盒穩(wěn)定壓潰,在吸能盒上設(shè)計(jì)了誘導(dǎo)槽結(jié)構(gòu)。

    表2 對比組合方案 mm

    3.2 能量目標(biāo)驗(yàn)證

    首先對保險杠吸能量目標(biāo)進(jìn)行驗(yàn)證,即保險杠總成吸能量為 22kJ。工況如圖 1所示,為整車65km/h正面100%碰撞。

    表2中各方案橫梁保持了完整性,吸能盒壓潰情況良好,符合壓潰順序,如圖9所示,說明保險杠總成與前縱梁在剛度匹配方面符合要求。

    圖9 保險杠橫梁和吸能盒的壓潰順序

    各組合方案的吸能情況如表3所示。

    表3 12種組合方案吸能量 kJ

    由表 3 可知,編號為 3,4,5,6,10,11 和 12 的組合方案符合吸能要求。分析表中吸能情況可知,保險杠吸能量比預(yù)期有所下降。這是由于在整車碰撞中,吸能盒沒有按照理論推導(dǎo)基礎(chǔ)所預(yù)期的情況產(chǎn)生足夠的穩(wěn)定折疊單元。滿足吸能要求的方案后,進(jìn)行下一步高速碰撞驗(yàn)證。

    3.3 50km/h高速碰撞驗(yàn)證

    在50km/h正面100%碰撞工況下,驗(yàn)證3.2節(jié)中符合吸能要求的7種方案,要求在15~20ms期間的減速度達(dá)到15g以上[3],以確保氣囊成功點(diǎn)火。如果方案符合點(diǎn)火要求,表明方案合理;反之則舍棄此方案。

    通過碰撞波形還能分析汽車前端設(shè)計(jì)是否合理。WU J P[17]等人較全面地闡述了波形優(yōu)化原理,較理想的波形應(yīng)是前端高抬,中段回落,尾端有限制地升高并呈平坦特性。

    本文中從氣囊點(diǎn)火要求和波形優(yōu)劣兩方面來確定50km/h工況下的合理方案。從圖10來分析,方案3在20ms之前加速度未達(dá)到15g,不滿足氣囊點(diǎn)火要求;方案5和6的氣囊卻均在15ms之前過早觸發(fā);方案12在40~80ms期間減速度峰值高于原車,不符合優(yōu)化原則,因此,這4種方案均予舍棄。方案4,10和11則作為備選方案予以考察。

    圖10 不合格方案加速度波形

    從圖11來分析,用虛線表示的方案4的碰撞減速度波形在18.8ms達(dá)到15g,符合點(diǎn)火要求;20~40ms期間碰撞波形與原車基本一致,40~70ms期間的峰值比原車低;原車碰撞結(jié)束時刻為83ms,改進(jìn)后為97ms,碰撞歷程加長,更能降低碰撞對人體造成的傷害。因此方案4較為合理。

    圖11 方案4,10和11的碰撞波形

    方案10碰撞波形如圖11長點(diǎn)劃線所示。它在19ms時達(dá)到15g,符合點(diǎn)火要求;在25ms峰值高于原車,在40~70ms期間峰值低于原車,且在97ms減速為零。從碰撞波形角度分析,方案10整體優(yōu)于原車,且比方案4更接近理想波形。

    方案11碰撞波形如圖11短點(diǎn)劃線所示。碰撞前期與方案10相似,但在40~70ms期間的減速度峰值大于方案10。因此方案11的效果比方案10稍差。

    由上述分析可知,方案10為最佳方案。

    保險杠橫梁在高速時吸能和緩沖作用較小,主要在低速時保護(hù)車體結(jié)構(gòu),橫梁穩(wěn)定性和緩沖效果仍需進(jìn)一步驗(yàn)證。

    3.4 低速縱向碰撞驗(yàn)證

    選取最優(yōu)方案10的橫梁進(jìn)行低速碰撞仿真,以驗(yàn)證其抗撞效果。根據(jù)國標(biāo)GB17354—1998《汽車前、后端保護(hù)裝置》進(jìn)行縱向碰撞和“車角”碰撞的仿真。按照標(biāo)準(zhǔn)建立碰撞器模型,如圖12所示。

    縱向碰撞車速為4km/h,“車角”碰撞時車速為2.5km/h,碰撞器撞頭平面應(yīng)與車輛的縱向?qū)ΨQ面構(gòu)成60°±5°夾角,如圖13 和圖14所示。

    圖12 碰撞器外形結(jié)構(gòu)

    圖13 縱向碰撞示意

    圖14 “車角”碰撞

    根據(jù)法規(guī),車輛碰撞后,只允許保險杠及其連接件發(fā)生永久變形和損壞,其余部分應(yīng)能正常工作。碰撞結(jié)果如圖15和圖16所示。由圖可知,橫梁均無較大變形,車輛其它部件未受損傷,橫梁最大應(yīng)力小于CFRP材料抗拉強(qiáng)度,因此厚度3.0mm的橫梁方案滿足要求。

    圖15 3.0mm橫梁縱向碰撞

    3.5 方案確定

    由3.3節(jié)和3.4節(jié)可知,方案10的減速度更接近理想波形,整車抗撞效果最好,所以方案10選定為最終方案,如表4所示,保險杠總成的總質(zhì)量為3.55kg。

    圖16 3.0mm橫梁車角碰撞

    表4 最終方案 mm

    4 結(jié)論

    (1)從碰撞能量管理角度出發(fā),提出保險杠總成結(jié)構(gòu)的碰撞能量目標(biāo),利用復(fù)合材料包裹金屬十二直角薄壁梁壓潰理論和剛度等效替代設(shè)計(jì)方法,計(jì)算出保險杠各部分厚度理論值。

    (2)根據(jù)計(jì)算所得的吸能盒和橫梁厚度理論值,設(shè)定了11種對比方案,依據(jù)法規(guī)從吸能目標(biāo)、氣囊點(diǎn)火條件和可靠性等方面驗(yàn)證各方案的合理性,選出最優(yōu)方案。

    (3)最終確定的方案,整車碰撞過程中吸能緩沖效果最好,保險杠總質(zhì)量為3.55kg,相對于原保險杠減質(zhì)量41.5%,輕量化效果明顯。

    (4)本文中從整車能量管理、結(jié)構(gòu)概念設(shè)計(jì)和詳細(xì)結(jié)構(gòu)性能驗(yàn)證3個步驟進(jìn)行了某B級轎車前端保險杠總成的輕量化正向設(shè)計(jì),今后尚須在工藝方面進(jìn)一步完善。

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