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    層間連接對(duì)CRTS l型板式無(wú)砟軌道-路基系統(tǒng)力學(xué)特性的影響研究

    2019-01-28 06:02:32雷鵬飛
    關(guān)鍵詞:彎曲應(yīng)力層間底座

    雷鵬飛

    (中鐵磁浮交通投資建設(shè)有限公司,武漢430060)

    1 概述

    無(wú)砟軌道由于具有使用壽命長(zhǎng)、高平順性、少維修等特點(diǎn),在國(guó)內(nèi)外高速鐵路中得到了廣泛的應(yīng)用。從20世紀(jì)60年代起,日本、德國(guó)等發(fā)達(dá)國(guó)家對(duì)無(wú)砟軌道進(jìn)行了深入的研究,逐步形成了擁有各自特色的無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)形式。

    我國(guó)在吸收日本新干線單元板式無(wú)砟軌道的基礎(chǔ)上,針對(duì)我國(guó)鐵路的運(yùn)營(yíng)條件和地域條件研發(fā)了CRTS I型板式無(wú)砟軌道,并成功應(yīng)用于哈大、滬寧城際、廣珠、廣深港等多條客運(yùn)專線[1]。

    自CRTS I型板式無(wú)砟軌道在我國(guó)得到成功應(yīng)用,國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)其靜力、動(dòng)力特性進(jìn)行了大量研究,取得了豐碩的研究成果。

    2 CRTS l型板式無(wú)砟軌道-路基空間力學(xué)模型

    在ANSYS環(huán)境下生成的CRTS I型板式無(wú)砟軌道-路基力學(xué)模型總體圖及大樣圖分別如圖1和圖2所示。

    圖1 CRTS l型板式無(wú)砟軌道-路基力學(xué)模型總體圖

    圖2 CRTS l型板式無(wú)砟軌道-路基力學(xué)模型大樣圖

    模型中,鋼軌用beam4梁?jiǎn)卧M,軌道板、CA砂漿、底座、基床表層、基床底層、地基以solid45實(shí)體單元模擬。

    鋼軌與軌道板之間的連接采用combin14彈簧—阻尼單元模擬,為考慮扣件的尺寸效應(yīng),避免將鋼軌與軌道板對(duì)應(yīng)節(jié)點(diǎn)直接相連造成軌道板的應(yīng)力集中,將每個(gè)鋼軌節(jié)點(diǎn)與其對(duì)應(yīng)扣件尺寸范圍內(nèi)的軌道板節(jié)點(diǎn)均相連。

    軌道板與CA砂漿、底座與路基間連接采用松散連接、緊密連接以及接觸單元連接3種不同的連接方式。松散連接假定無(wú)砟軌道層間無(wú)摩擦,層與層僅垂向連接,本文采用combin14彈簧-阻尼單元對(duì)此加以模擬[2];緊密連接假定無(wú)砟軌道層間摩擦系數(shù)無(wú)窮大,不同層之間變形協(xié)調(diào)一致,本文不同層間采用共節(jié)點(diǎn)對(duì)此加以模擬;接觸單元連接可以考慮層間摩擦以及層間分離脫空,本文采用contact178單元對(duì)此加以模擬。

    3 模型驗(yàn)證

    采用遂渝線動(dòng)力測(cè)試結(jié)果對(duì)上述層間接觸單元連接空間力學(xué)模型進(jìn)行驗(yàn)證。模型計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表1。不同速度級(jí)別下路基上CRTS I型板式無(wú)砟軌道地段的貨車輪軌垂向力平均值最大為131.2 kN,本文輪載取131.2 kN。

    表1 軌道和路基計(jì)算參數(shù)

    本文層間接觸單元連接模型計(jì)算結(jié)果及遂渝線實(shí)測(cè)值比較見(jiàn)表2。

    表2 遂渝線板式無(wú)砟軌道計(jì)算結(jié)果比較表

    表2數(shù)據(jù)表明,本文層間接觸單元連接力學(xué)模型能夠反映無(wú)砟軌道受力的實(shí)際情況。

    4 仿真計(jì)算

    4.1 計(jì)算參數(shù)及計(jì)算工況

    路基上CRTS I型板式無(wú)砟軌道力學(xué)模型中軌道和路基主要計(jì)算參數(shù)如表1所示。

    本文列車荷載取為100kN,并考慮3.0的動(dòng)載系數(shù),以300kN動(dòng)荷載單輪對(duì)移動(dòng)加載,路基不均勻沉降采用余弦型,20m范圍內(nèi)最大沉降15mm,溫度梯度荷載考慮無(wú)砟軌道上熱下冷,取10℃。

    為研究不同荷載作用下無(wú)砟軌道-下部基礎(chǔ)層間連接對(duì)路基上CRTS I型板式無(wú)砟軌道各部件的影響,設(shè)置8種工況,如表3所示。

    表3 計(jì)算工況

    4.2 計(jì)算結(jié)果及分析

    4.2.1 列車荷載工況下計(jì)算結(jié)果及分析

    表4給出了在列車荷載作用下,無(wú)砟軌道-下部基礎(chǔ)3種不同層間連接對(duì)軌道板以及底座板的影響規(guī)律。

    表4 列車荷載下不同層間連接對(duì)軌道板及底座板應(yīng)力影響結(jié)果比較表

    從表4可以看出,在列車荷載的作用下,不同層間連接下軌道板及底座板應(yīng)力計(jì)算結(jié)果有不同程度的差別。對(duì)于軌道板,層間松散連接力學(xué)模型下軌道板縱向最大應(yīng)力、橫向最大應(yīng)力、縱向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力、橫向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力分別比層間接觸單元連接力學(xué)模型大10.3%、10.6%、10.6%、4.1%。層間緊密連接力學(xué)模型下軌道板縱向最大應(yīng)力、橫向最大應(yīng)力、縱向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力、橫向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力分別比層間接觸單元力學(xué)模型小47.2%、19.2%、26.4%、17.9%。對(duì)于底座板,層間松散連接力學(xué)模型下底座板縱向最大應(yīng)力、橫向最大應(yīng)力、縱向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力、橫向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力分別比層間接觸單元連接力學(xué)模型大16.7%、54.5%、13.8%、15.8%。層間緊密連接力學(xué)模型下底座板縱向最大應(yīng)力、橫向最大應(yīng)力、縱向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力、橫向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力分別比層間接觸單元連接力學(xué)模型小13.5%、12.5%、32.9%、30.9%。

    進(jìn)一步分析,可以得到以下規(guī)律:在列車荷載作用下,層間松散連接力學(xué)模型下軌道板及底座板應(yīng)力最大,層間緊密連接力學(xué)模型下軌道板及底座板應(yīng)力最小,層間接觸單元連接力學(xué)模型下軌道板及底座板應(yīng)力介于二者之間。造成上述規(guī)律的主要原因是:不同層間連接力學(xué)模型下無(wú)砟軌道抗彎剛度不同,層間松散連接下無(wú)砟軌道抗彎剛度最小,層間緊密連接下無(wú)砟軌道抗彎剛度最大,層間接觸單元連接下無(wú)砟軌道抗彎剛度介于二者之間。而無(wú)砟軌道抗彎剛度越大,其彎曲應(yīng)力越小[3]。

    4.2.2 路基不均勻沉降荷載工況下計(jì)算結(jié)果及分析

    路基不均勻沉降作用下,2種不同層間連接對(duì)軌道板以及底座板的影響規(guī)律見(jiàn)表5。

    表5 路基不均勻沉降荷載下不同層間連接對(duì)軌道板及底座板應(yīng)力影響結(jié)果比較表

    由表5可知,路基不均勻沉降作用下,不同層間連接力學(xué)模型下軌道板以及底座板縱向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果均有顯著差別。

    層間緊密連接力學(xué)模型下軌道板縱向最大應(yīng)力、縱向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力分別比接觸單元連接力學(xué)模型大88.8%、74.3%。層間緊密連接力學(xué)模型下底座板縱向最大應(yīng)力、縱向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力分別比接觸單元連接力學(xué)模型大123.3%、126.4%。

    造成上述現(xiàn)象的原因主要是:在不均勻沉降荷載工況下,無(wú)砟軌道各部件之間存在局部脫空,接觸單元模型可以考慮局部脫空對(duì)無(wú)砟軌道受力的影響,無(wú)砟軌道變形和受力均減小,而層間緊密連接下無(wú)砟軌道和下部基礎(chǔ)變形是一致的,其變形和受力較大[4,5]。

    4.2.3 溫度梯度荷載工況下計(jì)算結(jié)果及分析

    溫度梯度荷載作用下,3種層間連接對(duì)軌道板的影響規(guī)律見(jiàn)表6。

    表6 溫度梯度荷載下不同層間連接對(duì)軌道板受力影響結(jié)果比較表

    表6表明,溫度梯度荷載下,不同層間連接力學(xué)模型下軌道板縱向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果有一定的差別,不同層間連接力學(xué)模型下軌道板橫向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果差別顯著。

    層間緊密連接力學(xué)模型下軌道板縱向最大應(yīng)力、縱向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力、軌橫向最大應(yīng)力、橫向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力分別比接觸單元連接力學(xué)模型大19.7%、15.9%、119.2%、107.3%。層間松散連接力學(xué)模型下軌道板縱向最大應(yīng)力、縱向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力、橫向最大應(yīng)力、橫向最大正彎曲應(yīng)力截面平均彎曲應(yīng)力分別比接觸單元連接力學(xué)模型大 18.2%、15.4%、121.2%、108.2%。

    造成上述現(xiàn)象的原因主要是:接觸單元力學(xué)模型考慮了在溫度梯度荷載作用下局部脫空效應(yīng)對(duì)無(wú)砟軌道受力的影響,而緊密連接及松散連接力學(xué)模型都沒(méi)有考慮這種影響。

    5 結(jié)論

    本文考慮無(wú)砟軌道-下部基礎(chǔ)不同層間連接,建立了CRTS I型板式無(wú)砟軌道-路基空間力學(xué)模型,并探討了在列車荷載、路基不均勻沉降荷載、溫度梯度荷載作用下,不同層間連接對(duì)軌道板及底座板力學(xué)特性的影響規(guī)律,主要研究結(jié)論如下:

    1)列車荷載作用下,無(wú)砟軌道-下部基礎(chǔ)不同層間連接力學(xué)模型下軌道板及底座板應(yīng)力計(jì)算結(jié)果有不同程度的差別。層間松散連接力學(xué)模型下軌道板及底座板應(yīng)力比接觸單元連接力學(xué)模型大4.1%~54.5%,層間緊密連接力學(xué)模型下軌道板及底座板應(yīng)力比接觸單元連接力學(xué)模型小12.5%~32.3%。

    2)路基不均勻沉降荷載作用下,無(wú)砟軌道-下部基礎(chǔ)不同層間連接力學(xué)模型下軌道板及底座板縱向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果差別顯著[6]。層間緊密連接力學(xué)模型下軌道板縱向應(yīng)力比接觸單元連接力學(xué)模型下大74.3%~88.8%,底座板縱向應(yīng)力比接觸單元連接力學(xué)模型大123.3%~126.4%。

    3)溫度梯度荷載作用下,無(wú)砟軌道-下部基礎(chǔ)不同層間連接下軌道板縱向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果有一定的差別,軌道板橫向應(yīng)力計(jì)算結(jié)果差別顯著。層間緊密連接及松散連接力學(xué)模型下軌道板縱向應(yīng)力比層間接觸單元連接力學(xué)模型大15.4%~19.7%,層間緊密連接及松散連接力學(xué)模型下軌道板橫向應(yīng)力比層間接觸單元連接力學(xué)模型大107.3%~121.2%。

    4)為了更好地反映無(wú)砟軌道的空間力學(xué)特性,有必要在力學(xué)模型中使用層間接觸單元,以提高計(jì)算精度。

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