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    熱浸鍍鋁/微弧氧化處理20鋼工藝方法及性能研究

    2019-01-25 10:36:16鄭才濤孫曉峰黃元林從眾帥
    關(guān)鍵詞:鍍鋁微弧鍍層

    宋 巍, 鄭才濤, 孫曉峰, 黃元林, 從眾帥

    (1. 陸軍裝甲兵學(xué)院裝備保障與再制造系, 北京 100072; 2. 中國科協(xié)學(xué)會服務(wù)中心, 北京 100086)

    受排氣管高溫、高鹽霧等惡劣工作環(huán)境影響,20鋼基體常在物理隔熱層老化破損后裸露,易產(chǎn)生磨損、腐蝕等損傷[1],從而嚴(yán)重制約了發(fā)動機(jī)傳熱效率和排氣管等部件的使用壽命。國內(nèi)外大都采用多層阻隔防護(hù)和熱浸鍍防護(hù)的技術(shù)方法[2-7]改善在役20鋼耐高溫性能。由于熱浸鍍防護(hù)方法會使形成的鋁鍍層部分力學(xué)性能降低,因此可通過微弧氧化技術(shù)提高其力學(xué)性能和耐腐蝕性能[8-9]。黃元林等[1]前期已開展了熱浸鍍鋁/微弧氧化復(fù)合新技術(shù)在20鋼表面形成鋁-陶瓷復(fù)合層的工藝研究,其有效改善了基體熱導(dǎo)率,提高了材料表面的耐熱性能。基于此,筆者研究了熱浸鍍鋁/微弧氧化復(fù)合處理工藝對20鋼基體及鋁鍍層性能的影響,對比分析了微弧氧化過程中浸入式和噴淋式2種施加方式對20鋼表面陶瓷層的力學(xué)、摩擦磨損和電化學(xué)腐蝕等方面性能的影響規(guī)律,以期為該復(fù)合技術(shù)在20鋼制大尺寸裝備零部件上的推廣應(yīng)用提供基礎(chǔ)理論依據(jù)。

    1 實(shí)驗(yàn)部分

    1.1 材料與設(shè)備

    基體材質(zhì)為20鋼,尺寸20 mm×30 mm×4 mm,表面砂紙打磨使其粗糙度Ra=0.1~0.2 μm,熱浸鍍原料為A0純鋁錠(≥99.5 wt%,工業(yè)級)。采用自制井式電阻爐為熱浸鍍加熱設(shè)備;自主研制浸入式微弧氧化設(shè)備由XYMAO-100型微弧氧化電源、陽極-熱浸鍍鋁鋼板試樣、陰極-不銹鋼電解槽等構(gòu)成;自主研制的噴淋式微弧氧化設(shè)備由JHMAO型微弧氧化電源、陽極-熱浸鍍鋁鋼板試樣、陰極-噴淋式電解液施加器(噴頭)等構(gòu)成。

    1.2 試樣制備

    采用溶劑法在20鋼基體表面熱浸鍍鋁,其處理工序?yàn)椋涸嚇哟蚰ァ獕A洗脫脂—酸洗除銹—助鍍劑預(yù)處理—干燥—熱浸鍍鋁—后處理。其中:助鍍劑為6%KF水溶液,覆蓋劑的溶液組分質(zhì)量分?jǐn)?shù)比為ω(KCl)︰ω(NaCl)︰ω(Na3AlF6)=10︰10︰1,在740 ℃溫度條件試樣熱浸鍍時間為5~7 min。

    熱浸鍍鋁/微弧氧化復(fù)合處理試樣制備是指在熱浸鍍處理后,對熱浸鍍鋁表面進(jìn)行微弧氧化表面處理。微弧氧化過程中,基礎(chǔ)電解液選用具有優(yōu)異耐腐蝕性的三聚磷酸鈉電解液體系,其溶液組分質(zhì)量分?jǐn)?shù)比為ω(Na5P3O10)︰ω(Na2MoO4)=10︰1;選用NaOH調(diào)節(jié)溶液pH值為弱堿性,以增加溶液電導(dǎo)率及降低反應(yīng)時的起弧電壓。不同施加方式的微弧氧化方法工藝參數(shù)如表1所示。

    表1 不同施加方式的微弧氧化方法工藝參數(shù)

    1.3 測試方法

    采用覆層測厚儀測試涂層厚度。采用DSX-100光學(xué)數(shù)碼顯微鏡觀察剖面形貌。采用X-350A型X射線殘余應(yīng)力分析儀測試殘余應(yīng)力,掃描起始角為144°,終止角為135°,步距為0.10°。

    采用MFT-4000多功能材料表面性能測試儀測試摩擦磨損性能,劃痕試驗(yàn)參數(shù)如下金剛石探頭,錐角90°,尖端半徑為0.1 mm,加載力為20 N。往復(fù)摩擦磨損試驗(yàn)參數(shù)如下:摩擦長度為5 mm,試驗(yàn)時間為30 min,摩擦速率為200 mm/min,載荷為15 N,鋼球直徑為6 mm。

    采用三電極系統(tǒng)CS-350型電化學(xué)工作站測試電化學(xué)性能,參比電極為飽和甘汞電極,輔助電極為鉑電極,工作電極為裸露于電解液中的20鋼層、熱浸鍍鋁層、熱浸鍍鋁/微弧氧化層(陶瓷層),腐蝕環(huán)境為質(zhì)量分?jǐn)?shù)3.5%的NaCl溶液,腐蝕面積為1 cm2,開路電位-時間曲線的掃描速率為1 mV/s,掃描電位為-1.5~0.5 V,由ZView2軟件測試分析試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 涂層厚度

    熱浸鍍鋁形成的鋁鍍層和熱浸鍍/微弧氧化復(fù)合處理形成的陶瓷層厚度如表2所示。可以看出:經(jīng)熱浸鍍后,鋁鍍層平均厚度為60.18 μm;經(jīng)浸入式和噴淋式微弧氧化方法處理后,形成的陶瓷層平均厚度分別為26.89、27.44 μm,后者比前者的厚度僅增大了0.55 μm,差別不明顯。

    表2 鋁鍍層和陶瓷層厚度 μm

    2.2 形貌觀察

    20鋼經(jīng)熱浸鍍鋁和熱浸鍍鋁/微弧氧化復(fù)合處理后,形成的鋁鍍層和陶瓷層表面宏觀形貌和剖面微觀形貌分別如圖1、2所示。

    由圖1可以看出:1)經(jīng)熱浸鍍處理后,鋁鍍層表面較平整,呈銀色,無針眼和漏鍍現(xiàn)象;2)經(jīng)熱浸鍍鋁/微弧氧化復(fù)合處理后,陶瓷層表面顏色變暗,且浸入式形成的陶瓷層表面顏色較均勻,呈淺灰色,但二者表面平整度接近。

    由圖2可以看出:1)經(jīng)熱浸鍍處理后,剖面結(jié)構(gòu)分布為20鋼基體—鐵鋁合金層—鋁鍍層[1],界面結(jié)合緊密;2)經(jīng)熱浸鍍鋁/微弧氧化復(fù)合處理后,剖面結(jié)構(gòu)分布為20鋼基體—鐵鋁合金層—鋁鍍層—陶瓷層[1],且噴淋式和浸入式2種施加方式獲得的陶瓷層與鋁鍍層界面結(jié)合均緊密。

    2.3 殘余應(yīng)力

    在制備過程中,由于陶瓷層與鋁鍍層之間、鋁鍍層與鐵鋁合金層之間的晶格參數(shù)不匹配,熱膨脹系數(shù)不同及微弧氧化陶瓷層中產(chǎn)生的相變等均會導(dǎo)致復(fù)合層中產(chǎn)生殘余應(yīng)力。不同試樣的殘余應(yīng)力值如圖3所示,可以看出:鋁鍍層殘余應(yīng)力最大,與之相比,陶瓷層的殘余應(yīng)力相對較小,其中浸入式的降低了18%、噴淋式降低了38%,說明鋁鍍層經(jīng)微弧氧化處理,可抑制陶瓷層表面裂紋的生長,從而預(yù)防表面腐蝕開裂,提高20鋼復(fù)合層的穩(wěn)定性。

    2.4 摩擦磨損性能

    結(jié)合劃痕形貌、平均摩擦因數(shù)、磨損量和臨界載荷的變化規(guī)律,分析不同試樣的力學(xué)性能和摩擦學(xué)性能和影響規(guī)律。

    1) 劃痕形貌

    不同試樣表面的劃痕形貌(放大200倍)如圖4所示??梢钥闯觯?/p>

    (1) 20鋼基體劃痕顏色為黑色。

    (2) 鐵鋁合金層表面光亮度高,其中中間區(qū)域劃痕顏色最深,可見少量黑色金屬。

    (3) 鋁鍍層表面光亮度高,相對平滑,劃痕未磨穿,且邊緣出現(xiàn)較大崩裂區(qū),使得黑色金屬層裸露。這是因?yàn)椋夯w經(jīng)熱浸鍍鋁后,表面殘余應(yīng)力增大,使得摩擦?xí)r疲勞磨損裂紋在磨痕邊界處發(fā)生延展。

    (4) 陶瓷層表面光澤度低,可見亮銀色的鋁和黑色的金屬,鐵鋁合金層出現(xiàn)一定量磨損,但未完全磨穿,這說明經(jīng)微弧氧化后陶瓷層的殘余應(yīng)力下降,可有效抑制疲勞磨損產(chǎn)生的裂紋向邊界擴(kuò)展;與浸入式相比,噴淋式的陶瓷層劃痕區(qū)內(nèi)亮銀色區(qū)所占面積較大。

    2) 平均摩擦因數(shù)

    不同試樣表面摩擦因數(shù)變化曲線如圖5所示??梢钥闯觯?/p>

    (1) 20鋼基體的摩擦因數(shù)變化曲線較平穩(wěn),且平均值較高,為0.508。

    (2) 鐵鋁合金層的摩擦因數(shù)呈階段性分布特征:①當(dāng)t<15 min時,摩擦因數(shù)曲線波動相對平滑,摩擦因數(shù)較小,穩(wěn)定在約0.1;②當(dāng)t>15 min時,摩擦因數(shù)隨涂層磨損厚度的增大而逐漸上升,并趨近于鐵鋁合金層與20鋼基體間的臨界值,與圖4(b)磨痕形貌觀察結(jié)果(未完全磨穿)相一致。鐵鋁合金層的摩擦因數(shù)平均值為0.183。

    (3) 鋁鍍層的摩擦因數(shù)變化曲線先穩(wěn)定平緩,在t>15 min后呈上升趨勢,其平均值為0.389;與基體相比,其平均摩擦因數(shù)下降,說明其潤滑性提高。

    (4) 起始時,浸入式陶瓷層的摩擦因數(shù)呈上升趨勢,然后在中間段出現(xiàn)較大波動,最后在t>15 min時趨于平穩(wěn),其平均值為0.35;噴淋式陶瓷層的摩擦因數(shù)較大,當(dāng)t>24 min時曲線出現(xiàn)明顯下滑,其摩擦因數(shù)平均值為0.51。與鋁鍍層相比,陶瓷層的平均摩擦因數(shù)較大,且波動較大,說明陶瓷層表面變粗糙,但浸入式陶瓷層的表面粗糙度相對均勻,潤滑性較好。

    3) 磨損量

    不同試樣表面磨損量變化曲線如圖6所示。可以看出:與20鋼基體相比,鋁鍍層磨損量最大,盡管其平均摩擦因數(shù)較小,但其耐磨性整體降低;與鋁鍍層相比,浸入式陶瓷層的平均摩擦因數(shù)較小且磨損量小,則其耐磨性良好,而噴淋式陶瓷層磨損量較小,平均摩擦因數(shù)較大,其耐磨性整體較好。

    4) 臨界載荷

    不同試樣的臨界載荷值Lc變化曲線如圖7所示??梢钥闯觯号c鋁鍍層相比,陶瓷層臨界載荷較高,其中浸入式提高了1.6倍,噴淋式提高了1.8倍。臨界載荷可以用來表征材料表面硬度,臨界載荷越大,涂層表面硬度越大。因此,基體經(jīng)熱浸鍍鋁后硬度降低,而再經(jīng)微弧氧化方法處理后的表面硬度明顯提高。

    結(jié)合圖5-7可知:與熱浸鍍處理方法相比,熱浸鍍鋁/微弧氧化復(fù)合處理方法能有效提高材料表面硬度、耐磨性,且浸入式陶瓷層的耐磨性優(yōu)于噴淋式。

    2.5 電化學(xué)腐蝕性能

    不同試樣的電化學(xué)腐蝕極化曲線如圖8所示,由極化曲線外推法所得的自腐蝕電壓(Ecorr)和自腐蝕電流密度(Jcorr)如表3所示。

    由圖8可知:

    1) 在陽極區(qū),鋁鍍層和陶瓷層的極化曲線均存在鈍化區(qū)域,說明鋁鍍層或陶瓷層表面形成了具有保護(hù)作用的鈍化膜[1]。

    試樣Jcorr/(10-5A·cm-2)Ecorr/ V基體1.20-1.02鐵鋁合金1.37-1.02鋁鍍層2.39-1.43浸入式陶瓷層1.86-1.14噴淋式陶瓷層1.87-1.17鋁鍍封孔0.171-0.87浸入式封孔0.001 32-0.75

    2) 與20鋼基體相比,經(jīng)熱浸鍍后的鋁鍍層自腐蝕電壓減小,自腐蝕電流密度增大,說明耐腐蝕性下降。

    3) 鋁鍍層再經(jīng)浸入式/噴淋式微弧氧化復(fù)合處理后,陶瓷層的自腐蝕電壓進(jìn)一步增大,且自腐蝕電流密度進(jìn)一步減小,但2種施加方式相差不大。由于涂層表面自腐蝕電壓越大、自腐蝕電流密度越小,其耐腐蝕性越好,因此,與鋁鍍層相比,陶瓷層的耐腐蝕性提高,但仍不及20鋼基體。

    4) 與未封孔相比,經(jīng)封孔處理的鋁鍍層和陶瓷層的自腐蝕電壓增大,而自腐蝕電流密度分別減小了1、3個數(shù)量級,說明耐腐蝕性提高,且優(yōu)于20鋼基體。

    3 結(jié)論

    20鋼經(jīng)熱浸鍍后,采用微弧氧化復(fù)合處理工藝可有效改善材料表面平整度、摩擦磨損和電化學(xué)腐蝕性,且封孔后的耐腐蝕性有明顯提高。其中:浸入式-噴淋式2種施加方式在提升鋁鍍層的耐腐蝕能力上表現(xiàn)相近。下一步,將開展熱浸鍍/噴淋式微弧氧化復(fù)合處理對20鋼耐熱性的影響研究,以期為大尺寸構(gòu)件便攜性施工應(yīng)用研究提供參考。

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