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    新型液壓式金具連接長度與壓強(qiáng)關(guān)系研究

    2019-01-07 01:41:44
    山東電力技術(shù) 2018年12期
    關(guān)鍵詞:液壓式襯管鋁絞線

    董 罡

    (國網(wǎng)山東省電力公司,山東 濟(jì)南 250001)

    0 引言

    隨著國家經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,社會對電力能源的依賴愈發(fā)強(qiáng)烈[1],架空導(dǎo)線是電能從發(fā)電端到受電端之間傳輸?shù)谋匾d體,因此發(fā)展新型架空輸電導(dǎo)線已逐步成為節(jié)能環(huán)保的重要途徑。近年來,碳纖維導(dǎo)線因其線損小、密度低等優(yōu)點(diǎn)得到了較為廣泛的應(yīng)用[2]。然而,在實(shí)際施工過程中,導(dǎo)線會受到較大的徑向壓力,碳纖維復(fù)合芯雖具有很好的抗拉性能,但其抗壓能力相對較弱,所以碳纖維導(dǎo)線曾發(fā)生過耐張線夾斷裂的情況[3]。因此碳纖維導(dǎo)線對連接金具的要求更為嚴(yán)格,朱健飛等人[4]分析了碳纖維導(dǎo)線材質(zhì)、工藝、運(yùn)行溫度和受力情況對金具特性的影響。傳統(tǒng)的楔形金具會在碳纖維導(dǎo)線芯棒上產(chǎn)生較大的應(yīng)力集中現(xiàn)象,劉洪正[5]嘗試采用新型液壓式金具,通過試驗(yàn)方法初步研究了新型金具的機(jī)械特性,該金具可采用壓接的方式進(jìn)行施工,以達(dá)到降低安裝過程中對芯棒損傷的目標(biāo),然而其未深入探究新型液壓式金具連接區(qū)長度與壓接壓強(qiáng)之間的變化規(guī)律。

    基于上述文獻(xiàn)中提及JLRX1/F2A-800/70新型碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線配套的新型液壓式金具 (耐張線夾與接續(xù)管),通過理論公式的推導(dǎo),計(jì)算并討論其壓接區(qū)連接長度與壓接壓強(qiáng)之間的關(guān)系,進(jìn)而更加合理地分配金具的制造尺寸,為實(shí)際設(shè)計(jì)和生產(chǎn)提供參考,降低安裝和施工過程中的難度與成本。

    1 金具連接長度與壓強(qiáng)的關(guān)系推導(dǎo)

    1.1 相關(guān)力學(xué)參數(shù)的計(jì)算

    新型碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線的配套液壓式金具是根據(jù)普通鋼芯鋁絞線金具的原理優(yōu)化而成。總體上,將碳纖維導(dǎo)線專用金具中的楔形內(nèi)襯管更換為平行壓接管,并采用液壓壓接的方法進(jìn)行施工,這在一定程度上便于產(chǎn)品的制造加工并能改善芯棒的受力情況。

    為計(jì)算出金具所需要的握力大小,首先依據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于型線同心絞碳纖維導(dǎo)線額定拉斷力的理論計(jì)算方法[6],計(jì)算型號為 JLRX1/F2A-800/70新型碳纖維復(fù)合材料芯軟鋁絞線額定拉斷力,其公式為

    式中:f1為碳纖維復(fù)合材料芯的拉斷力,采用復(fù)合材料芯標(biāo)稱面積與最小抗拉強(qiáng)度的乘積;f2為鋁部分的拉斷力,采用鋁標(biāo)稱面積與鋁單線最小抗拉強(qiáng)度的乘積。

    通過式(1)計(jì)算得出 JLRX1/F2A-800/70 新型碳纖維導(dǎo)線的綜合拉斷力為240 kN。

    根據(jù)GB/T 2314—2018《電力金具通用技術(shù)條件》,架空電力線路用壓縮型金具(耐張線夾、接續(xù)金具)預(yù)絞式接續(xù)金具和預(yù)絞式耐張線夾的握力與拉斷力之間的關(guān)系為:握力為拉斷力的95%[7],則本文中金具的握力為228 kN。

    1.2 模型與公式的建立

    根據(jù)靜力學(xué)平衡分析,拉斷力與金具和導(dǎo)線之間的摩擦力相互抵消。而摩擦力大小可由壓接區(qū)的壓力值與摩擦系數(shù)的乘積計(jì)算得到,故通過確定摩擦系數(shù),求得壓力值。由于摩擦系數(shù)隨物體之間的運(yùn)動狀態(tài)而改變,考慮臨界狀態(tài)即導(dǎo)線未被拉斷,同時導(dǎo)線與金具處于未滑動的臨界狀態(tài),此時的摩擦系數(shù)為最大靜摩擦系數(shù)。通過該假設(shè)可以求得壓接區(qū)的壓力值大小。由于壓力值為壓強(qiáng)與接觸面積的乘積,將壓力值固定后,可以改變壓強(qiáng)取值來獲得壓強(qiáng)與接觸面積(壓接區(qū)長度)之間的關(guān)系,具體公式可表達(dá)為

    式中:p為壓接過程中的壓強(qiáng),MPa;R為對應(yīng)結(jié)構(gòu)的半徑,m;L 為壓接區(qū)的連接長度,m;Fp為壓力,N;FT為摩擦力,N;μmax為材料接觸面的最大靜摩擦系數(shù)。

    通過以上假設(shè)及式(2),進(jìn)行新型液壓式耐張線夾與接續(xù)管的壓強(qiáng)和壓接區(qū)連接長度關(guān)系的研究,兩者模型如圖1和圖2所示。

    圖1 新型碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線配套耐張線夾

    圖2 新型碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線配套接續(xù)管

    從圖1可以看出,耐張線夾的壓接區(qū)長度分為兩個部分:一部分是內(nèi)襯管與導(dǎo)線鋁包覆結(jié)構(gòu)的接觸長度L1;另一部分是外襯管與鋁絞線的接觸長度L2。

    內(nèi)襯壓接管部分的數(shù)學(xué)關(guān)系為

    式中:L1為內(nèi)襯管壓接鋁包覆的長度,m;rin為內(nèi)襯管的半徑,m;rc為碳芯的半徑,m;σc為碳纖維復(fù)合芯的最小抗拉強(qiáng)度,MPa;rbf為鋁包覆結(jié)構(gòu)的半徑,m;σal為鋁合金的最小抗拉強(qiáng)度,MPa。通過式(3)計(jì)算可以得到內(nèi)襯管壓接碳棒的長度L1。

    類似地,外襯管壓接部分的數(shù)學(xué)關(guān)系可以表示為

    式中:L2為外襯管壓接鋁絞線的長度,m;rout為外襯管的半徑,m;sal為鋁標(biāo)稱面積,m2。通過式(4)可以計(jì)算得到外襯管壓接導(dǎo)線的長度。

    此外,由圖2可知,接續(xù)管的壓接區(qū)長度可分為3個部分:一部分是內(nèi)襯鋁管與導(dǎo)線鋁包覆的連接長度L3;另兩部分是外襯管與鋁絞線的接觸長度L4和L5。根據(jù)上述理論及結(jié)果,內(nèi)襯管部分的數(shù)學(xué)關(guān)系為

    式中:L3為內(nèi)襯管壓接鋁包覆的長度,m;rin2為接續(xù)管內(nèi)襯管的半徑,m;sc為碳芯標(biāo)稱面積,m2;sbf為鋁包覆結(jié)構(gòu)面積,m2。通過式(5)計(jì)算可以得到接續(xù)金具中內(nèi)襯管壓接碳棒的長度L3。

    同樣,外襯管壓接部分的數(shù)學(xué)關(guān)系可以表示為

    式中:L4和L5為外襯管壓接鋁絞線的長度,m;rout2為外襯管的半徑,m。通過式(6)與(7)可以計(jì)算得到外襯管壓接導(dǎo)線的長度L4和L5。

    2 理論計(jì)算結(jié)果與分析

    基于上節(jié)中推導(dǎo)所得公式,分別計(jì)算耐張線夾和接續(xù)管連接長度與壓接壓強(qiáng)之間的關(guān)系,其中壓強(qiáng)的取值范圍為1~20 MPa。為更加清晰地觀察其變化規(guī)律,以壓強(qiáng)作為橫坐標(biāo),以不同結(jié)構(gòu)壓接區(qū)長度作為縱坐標(biāo),繪制針對新型液壓式耐張線夾的壓強(qiáng)和壓接區(qū)連接長度的關(guān)系曲線,如圖3所示。同時,為生產(chǎn)安裝時方便查詢,將新型液壓式接續(xù)管連接長度與壓強(qiáng)的計(jì)算結(jié)果匯總為表,結(jié)果如表1所示。

    圖3 耐張線夾的壓強(qiáng)與壓接區(qū)連接長度關(guān)系

    表1 新型液壓式接續(xù)管壓強(qiáng)與壓接區(qū)連接長度關(guān)系的計(jì)算結(jié)果

    從新型液壓式金具壓接區(qū)連接長度與壓強(qiáng)的結(jié)果中可以看出,當(dāng)金具握力不變時,隨著壓強(qiáng)的增大,所需要的內(nèi)襯管與鋁包覆的壓接區(qū)連接長度L1和L3,以及外襯管與鋁絞線的連接長度L2,L4和L5都逐漸減小。同時,隨著壓強(qiáng)的不斷提高,壓接區(qū)長度的衰減速率有所降低,這對金具的結(jié)構(gòu)與壓接流程的設(shè)計(jì)具有指導(dǎo)意義。由于液壓機(jī)與壓接器具的限制,在實(shí)際操作過程中不能一次性壓接整套金具,若能在一定程度上提高壓強(qiáng)的大小,則可以達(dá)到減小壓接區(qū)長度的目的,這不僅能減少制造金具所需要的材料,提升其經(jīng)濟(jì)性,更能縮短安裝和施工的時間,提高工作效率。

    3 結(jié)語

    以型號JLRX1/F2A-800/70新型碳纖維復(fù)合芯導(dǎo)線配套的新型液壓式金具為研究對象,對其壓接區(qū)的連接長度與液壓壓強(qiáng)之間的關(guān)系進(jìn)行了理論公式的推導(dǎo)與計(jì)算,新型液壓式耐張線夾與接續(xù)管的壓接區(qū)連接長度隨著壓強(qiáng)的增大逐漸減小。

    與傳統(tǒng)的楔形金具相比,該新型液壓式金具的結(jié)構(gòu)較為簡化,將新型液壓式金具的壓強(qiáng)與對應(yīng)的連接長度匯總為圖表,為該金具的設(shè)計(jì)制造與施工安裝提供了參考。

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