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      某電廠2#機(jī)1#高加盤管開裂原因分析

      2018-12-18 13:24:08周楊王立坤
      中國(guó)設(shè)備工程 2018年23期
      關(guān)鍵詞:母管焊口球化

      周楊,王立坤

      (1.盛虹煉化(連云港)有限公司機(jī)動(dòng)設(shè)備部,江蘇 連云港 222000;2.中國(guó)石油獨(dú)山子石化分公司壓力容器檢驗(yàn)所,新疆 克拉瑪依 833699)

      某熱電廠2#機(jī)1#高加盤管發(fā)生泄漏。該設(shè)備1992年投用,水側(cè)壓力14MPa、溫度200℃,汽側(cè)壓力1.3~1.4MPa,溫度300℃,盤管規(guī)格Φ32×5,設(shè)計(jì)材料20G。

      1 宏觀檢查

      發(fā)現(xiàn)熱電廠2#機(jī)1#高加盤管與集合管焊口發(fā)生開裂泄漏,發(fā)生泄漏的盤管附近母管和層間隔板外表面明顯有被沖刷痕跡,見圖1。

      圖1 高加開裂情況

      觀察泄漏處發(fā)現(xiàn)焊口處微微發(fā)紅,用榔頭輕輕敲擊后焊口脫落,里面漏出了紅色轉(zhuǎn)塊狀物質(zhì)。將盤管氣割切斷,里面的塊狀物基本將盤管堵住。將失效盤管取回實(shí)驗(yàn)室檢查,其外表面被沖刷區(qū)有大量凹坑,見圖2。

      圖2 盤管開裂情況

      2 硬度檢測(cè)

      使用430SVD數(shù)顯維氏硬度計(jì)按照GB/T4340.1-2009《金屬材料維氏硬度試驗(yàn)第1部分:試驗(yàn)方法》對(duì)盤管進(jìn)行硬度試驗(yàn)。試驗(yàn)位置選擇盤管橫截面進(jìn)行,外表面硬度平均值172.5HV10,中間硬度平均值170.2HV10,內(nèi)表面硬度平均值170.6HV10。盤管內(nèi)外表面硬度差異不大,根據(jù)DL/T674-199920號(hào)鋼珠光體球化評(píng)級(jí)標(biāo)準(zhǔn),20G珠光體球化度1級(jí)時(shí),硬度范圍不小于141HB,按照此標(biāo)準(zhǔn)盤管應(yīng)未發(fā)生珠光體球化。

      2 化學(xué)的成分

      取開裂盤管樣制成光譜分析樣品,按照GB/T4336-2016《碳素鋼和中低合金鋼多元素含量的測(cè)定火花放電原子發(fā)射光譜法》,使用德國(guó)SPECTROLab.M11型固定式直讀光譜儀對(duì)樣品進(jìn)行光譜分析,測(cè)得各元素含量見表1。

      如盤管設(shè)計(jì)材料為20G,由表1數(shù)據(jù)可知,所檢樣品化學(xué)元素中Mn元素較標(biāo)準(zhǔn)高0.10,考慮到成品分析偏差,根據(jù)GB/T222-2006《鋼的成品化學(xué)成分允許偏差》,非合金鋼測(cè)試樣品Mn含量在0.75%時(shí)將標(biāo)準(zhǔn)上限向上加0.03%,即成品分析合格含量可放大到0.68%,但檢測(cè)Mn含量結(jié)果仍不滿足GB5310-2008高壓鍋爐用無(wú)縫鋼管中20G要求,高出0.07%。

      3 金相檢驗(yàn)

      取開裂盤管橫截面試樣,按照GB/T13298-2015《金屬顯微組織檢驗(yàn)方法》進(jìn)行金相檢驗(yàn)。經(jīng)檢驗(yàn)該盤管金相組織為鐵素體+珠光體,組織呈帶狀,珠光體區(qū)清晰可見,局部區(qū)域珠光體呈顆粒狀,大部分呈層片狀,按照DL/T674-1999《20號(hào)鋼珠光體球化評(píng)級(jí)標(biāo)準(zhǔn)》珠光體球化等級(jí)評(píng)為1級(jí),見圖3。

      表1 盤管成分含量 ω/%

      盤管內(nèi)外表面可見有氧化情況,氧化情況不嚴(yán)重,僅有1~3個(gè)晶粒程度,氧化過(guò)程無(wú)選擇性,基本為均勻腐蝕,見圖4。

      圖3 盤管中間金相組織

      圖4 盤管內(nèi)表面金相組織

      4 厚度測(cè)試

      按照GB/T11344-2008《無(wú)損檢測(cè)接觸式超聲脈沖回波法測(cè)厚方法》,使用MMX6對(duì)該高加開裂盤管進(jìn)行厚度測(cè)量。經(jīng)過(guò)檢驗(yàn),泄漏點(diǎn)周圍其他盤管厚度并未出現(xiàn)明顯變化,僅在本次開裂盤管對(duì)側(cè)盤管焊縫附近發(fā)現(xiàn)有厚度減薄情況,厚度已經(jīng)減薄至3.41mm。

      5 工藝過(guò)程分析

      高加管程走水,殼程走蒸汽,運(yùn)行過(guò)程中由于高壓加熱器開停車時(shí),儀表水位監(jiān)測(cè)出現(xiàn)“虛假水位”,高加熱器危急疏水調(diào)節(jié)門質(zhì)量不佳,出現(xiàn)內(nèi)漏,都會(huì)造成高加內(nèi)盤管溫度快速變化,產(chǎn)生熱應(yīng)力。在這種循環(huán)熱應(yīng)力作用下,盤管特別是盤管與母管焊接的結(jié)構(gòu)不連續(xù)部位容易發(fā)生疲勞損傷破壞。

      6 檢驗(yàn)結(jié)果分析

      經(jīng)檢驗(yàn),盤管基本符合GB5310-2008《高壓鍋爐用無(wú)縫鋼管》中20G要求。未見有明顯劣化情況。內(nèi)外表面有較輕微氧化情況但不嚴(yán)重,不是造成本次事故的原因。由于取樣時(shí)將盤管斷口破壞,不能對(duì)斷口進(jìn)行詳細(xì)分析。宏觀檢查集合管和盤管有被沖刷情況,其他部位未見有沖刷,測(cè)厚檢測(cè)證明盤管壁厚無(wú)減薄,證明該處的沖刷是個(gè)案。通過(guò)對(duì)工藝過(guò)程的分析,盤管與母管的焊接部位由于結(jié)構(gòu)不連續(xù),每組盤管的最外側(cè)一根承受了最大的沖刷、震動(dòng)、熱應(yīng)力。因此失效集中在盤管與母管之間。焊口開裂后盤管內(nèi)高壓水噴出,對(duì)附近的集合管和盤管以及層間板造成了沖刷。宏觀檢查時(shí)見到盤管內(nèi)有一個(gè)塊狀腐蝕產(chǎn)物,應(yīng)為Fe3O4,其來(lái)源有以下幾個(gè)方面:

      (1)補(bǔ)水率低,爐水的濃縮,導(dǎo)致腐蝕性離子Cl-、SO42-在局部濃度升高,加速材料的腐蝕,產(chǎn)生Fe3O4。Fe3O4在水汽系統(tǒng)中的溶解度極小,會(huì)在介質(zhì)流速緩慢或者流體穩(wěn)定的地方沉積。

      (2)由于凝汽器的泄漏,大量雜質(zhì)進(jìn)入到水中,當(dāng)有機(jī)物進(jìn)入介質(zhì)中時(shí),會(huì)在熱力系統(tǒng)作用下分解出酸,對(duì)材料的腐蝕產(chǎn)物也為Fe3O4。

      當(dāng)腐蝕產(chǎn)物在高加集合管向盤管出口處沉積并逐漸長(zhǎng)大,介質(zhì)流速增大,造成該處流體產(chǎn)生擾流,擾動(dòng)的流體對(duì)開裂盤管內(nèi)表面產(chǎn)生沖刷,導(dǎo)致材料從內(nèi)壁開始減薄。同時(shí)由于長(zhǎng)大腐蝕產(chǎn)物的存在,減少了集合管向盤管疏水量,不能將殼程傳導(dǎo)至盤管的熱量帶走,導(dǎo)致盤管溫度升高。隨著盤管溫度材料力學(xué)性能下降,加速了開裂。

      綜上,集合管與盤管之間焊口處有大塊的腐蝕產(chǎn)物沉積,造成盤管溫度升高,力學(xué)性能下降,沖刷腐蝕加劇。并且焊縫處結(jié)構(gòu)不連續(xù),受高加工藝原因焊縫處存在震動(dòng),最終在內(nèi)外部壓力差作用下導(dǎo)致焊口開裂。

      7 結(jié)語(yǔ)

      (1)盤管出口處由于大塊腐蝕物沉積,造成焊縫區(qū)溫度升高,沖刷腐蝕加劇,在震動(dòng)和內(nèi)外部壓力差作用下導(dǎo)致焊縫開裂。

      (2)加強(qiáng)啟動(dòng)機(jī)組系統(tǒng)水沖洗和機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程中水質(zhì)監(jiān)督,嚴(yán)格執(zhí)行“給水不合格不進(jìn)爐,蒸汽不合格不并汽,凝結(jié)水、疏水不合格不回收”的原則。

      (3)優(yōu)化高加啟動(dòng)和停機(jī)工藝過(guò)程,減少熱沖擊的影響。

      (4)提高水位測(cè)量精度,保證高加內(nèi)部水汽平衡。

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