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    基于磨料水射流的C/SiC復(fù)合材料切槽加工實(shí)驗(yàn)研究*

    2018-12-05 12:08:56孟凡卓田欣利唐修檢吳樂樂
    關(guān)鍵詞:水射流磨料沖蝕

    孟凡卓,劉 謙,田欣利,唐修檢,王 龍,吳樂樂

    (1.陸軍裝甲兵學(xué)院 裝備保障與再制造系,北京 100072;2.浙江帥豐電氣股份有限公司,浙江 嵊州 310000)

    0 引言

    C/SiC復(fù)合材料克服了碳化硅陶瓷材料脆性較高的缺點(diǎn),同時(shí)兼具碳化硅陶瓷良好的物理化學(xué)性能,具有耐高溫、耐腐蝕、低密度、抗氧化等優(yōu)良性能,在航空航天、機(jī)械制造、汽車、軍工等領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用[1-2]。切削、磨削是加工C/SiC復(fù)合材料的常規(guī)方法,傳統(tǒng)機(jī)械切削加工能夠獲得較好的加工精度和加工質(zhì)量,但刀具磨損較大,加工效率較低[3-4]。

    磨料水射流技術(shù)作為一種冷態(tài)特種加工方法,在切割加工領(lǐng)域有著獨(dú)特的優(yōu)勢(shì),具有切割范圍廣、無熱變形、切割效率高、刀具磨損小等特點(diǎn)[5]。王偉[6]進(jìn)行了磨料水射流切割碳纖維復(fù)合材料實(shí)驗(yàn)研究,分析了不同因素對(duì)切割深度的影響規(guī)律,建立了磨料水射流切割碳纖維復(fù)合材料加工工藝經(jīng)驗(yàn)?zāi)P?,但?duì)碳纖維復(fù)合材料的切割機(jī)理沒有進(jìn)行深入研究。本文在其研究基礎(chǔ)之上,采用磨料水射流對(duì)C/SiC復(fù)合材料進(jìn)行切槽加工實(shí)驗(yàn)研究,探究不同因素對(duì)切割深度的影響規(guī)律,分析磨料水射流切割C/SiC復(fù)合材料加工損傷和切割機(jī)理。

    1 實(shí)驗(yàn)

    實(shí)驗(yàn)所用C/SiC復(fù)合材料為國(guó)防科技大學(xué)采用氣相滲硅反應(yīng)燒結(jié)工藝(GSI)制備,尺寸為60mm×30mm×15mm,碳纖維束按0°/90°方向疊加成碳纖維層,厚度為0.2~0.4mm,碳化硅基體層厚度為0.8~1mm。其性能參數(shù)如表1所示。實(shí)驗(yàn)機(jī)床如圖1所示,機(jī)床性能參數(shù)如表2所示,圖2為切割加工實(shí)驗(yàn)示意圖。通過單因素實(shí)驗(yàn)研究不同因素對(duì)切割深度的影響規(guī)律;采用影像測(cè)量?jī)x對(duì)切槽不同位置形貌進(jìn)行觀測(cè),對(duì)比其形貌結(jié)構(gòu);采用掃描電子顯微鏡對(duì)切割面進(jìn)行顯微觀測(cè),分析其切割損傷形式和切割機(jī)理。

    表1 C/SiC復(fù)合材料性能參數(shù)

    表2 磨料水射流機(jī)床性能參數(shù)

    圖1 磨料水射流機(jī)床 圖2 切槽加工示意圖

    2 結(jié)果與討論

    2.1 切割深度

    圖3a為靶距L=4mm,進(jìn)給速度v=400mm/min,改變射流壓力的切割深度曲線。由圖知,射流壓力增大,切割深度增大。當(dāng)純水射流混入磨料顆粒形成均勻的固液兩相射流,經(jīng)過增壓系統(tǒng)增壓加速后,混合射流動(dòng)能Ea為[7]:

    (1)

    其中,k1為流速系數(shù),ωa為磨料供給量,ρw為純水密度,g為重力加速度,p為系統(tǒng)壓力,Q為噴射流量。

    當(dāng)其它量不變,增大壓力時(shí),混合射流動(dòng)能增大,射流沖蝕能力增強(qiáng),切割深度增大。

    圖3b為壓力P=160MPa,進(jìn)給速度v=400mm/min,改變靶距的切割深度曲線。由圖知,靶距增大,切割深度增大。射流在噴射的過程中,會(huì)出現(xiàn)射流發(fā)散的現(xiàn)象,混合射流的速度和能量會(huì)隨著射流發(fā)散而衰減,但射流發(fā)散同時(shí)會(huì)使射流有效沖擊面積增大。由射流流體動(dòng)力學(xué)特征知,射流從噴嘴射出,沿著射流方向,分為初始段、過渡段、充分發(fā)展段。其中,射流初始段的速度和動(dòng)能最大,本實(shí)驗(yàn)中,由于靶距增加幅度不大,靶距變化始終在射流初始段內(nèi),故射流能量衰減作用不明顯,隨著射流有效沖擊面積的增大,切割深度增加。由此可以推斷,隨著靶距的增大,切割深度必然存在一個(gè)峰值,此后隨著靶距增大,切割深度會(huì)逐漸減小。

    圖3c為壓力P=160MPa,靶距L=4mm,改變進(jìn)給速度的切割深度曲線。由圖知,進(jìn)給速度增大,切割深度減小。進(jìn)給速度的變化主要影響的是射流沖擊材料某一位置的作用時(shí)間[6],當(dāng)進(jìn)給速度增加,混合射流對(duì)材料某一位置有效沖蝕時(shí)間減少,故切割深度減小。觀察圖3c可以發(fā)現(xiàn),曲線額斜率逐漸減小,這是因?yàn)楫?dāng)進(jìn)給速度增大到一定值,混合射流從切槽中排出較為徹底,材料去除主要為磨粒的磨削作用,射流沖擊作用減小并維持在一定水平,故切割深度的變化率較平穩(wěn)[6]。

    (a)射流壓力對(duì)切割深度影響規(guī)律

    (b)靶距對(duì)切割深度影響規(guī)律

    (c)進(jìn)給速度對(duì)切割深度影響規(guī)律圖3 不同因素對(duì)切割深度影響規(guī)律

    2.2 切槽形貌

    圖4為切槽不同位置形貌,圖4a為射流進(jìn)給方向切槽入口形貌,可以看出,切槽底部寬度較大,形成“袋狀結(jié)構(gòu)”,這是由于射流未能切穿材料,積存的磨料水對(duì)切槽底部反復(fù)沖蝕造成的。由于磨料水射流加工為柔性加工方式,其在進(jìn)給方向上由于“射流滯后”現(xiàn)象,導(dǎo)致切槽入口和出口形貌不同,圖4b為射流進(jìn)給方向切槽出口形貌,對(duì)比圖4a可以發(fā)現(xiàn),在切槽底部,射流出口材料未沖蝕完全,這是因?yàn)樵谏淞鲝牟牧锨谐鰰r(shí),當(dāng)射流前段切出工件,其不再對(duì)材料有沖蝕作用,射流有效沖蝕時(shí)間減少,故造成出口處材料切割不充分。圖4c為切槽上端形貌,可以看出,切槽入口寬度大于切槽中部寬度,當(dāng)射流從噴嘴噴出,沖擊材料表面時(shí),在縱向方向上射流能量會(huì)逐漸衰減,射流直徑逐漸增大,產(chǎn)生“射流發(fā)散”現(xiàn)象,射流與材料接觸面積達(dá)到最大,故入口處切口寬度最大,射流繼續(xù)向下沖蝕去除材料,射流能量減弱,且由于射流邊界與空氣交界處會(huì)產(chǎn)生“霧化現(xiàn)象”,使射流能量不均勻,故造成切槽寬度減小,切槽寬度不均勻,槽壁形貌崎嶇。

    (a)切割槽入口形貌 (b)切割槽出口形貌

    (c)切槽形貌圖4 切槽不同位置形貌

    2.3 切割損傷

    觀察切割面形貌,可以發(fā)現(xiàn)切割面從上至下分為三個(gè)區(qū),分別為“光滑區(qū)”、“波紋區(qū)”、“破碎區(qū)”,這是因?yàn)樯淞髂芰克p和射流發(fā)散造成的。不同區(qū)域的材料去除形式不同,“光滑區(qū)”的形成是磨料顆粒以小角度沖擊材料[8],其材料去除形式為切割磨損[9];隨著切割深度的增加,射流能量衰減,射流發(fā)生“偏轉(zhuǎn)后滯”,磨料可以以大角度沖擊材料,形成“波紋區(qū)”,其材料去除形式為變形磨損;當(dāng)切割深度繼續(xù)增加,射流能量衰減和射流發(fā)散加劇,造成材料去除不充分,出現(xiàn)切割“犁溝”和凹坑,形成“破碎區(qū)”。

    圖5a為放大2500倍的碳纖維層微觀形貌,可以看出,不同方向的纖維被磨料水射流沖蝕切割發(fā)生的損傷形式是不同的。圖左半部分0°纖維在射流沖蝕下沿徑向發(fā)生脆性斷裂,斷口形貌較為平整,說明射流沖蝕的速度較快剪切力較大,碳纖維在很短的時(shí)間內(nèi)被剪斷。圖右半部分90°纖維在射流沖蝕下沿軸向發(fā)生脆性斷裂,斷口形貌不平整,斷口位置不同,外側(cè)纖維斷口位置要高于內(nèi)側(cè)纖維斷口位置,這主要是因?yàn)樯淞魇芰糠植疾痪鶆蛟斐傻?,外?cè)纖維主要受射流內(nèi)部沖蝕,射流動(dòng)能較大,沖蝕能力較強(qiáng),故斷口位置較高,而內(nèi)側(cè)纖維主要受射流外部沖蝕,動(dòng)能較低,纖維斷裂所需的沖蝕時(shí)間較長(zhǎng),故斷裂位置較低。一部分內(nèi)側(cè)碳纖維由于射流動(dòng)能不足,未發(fā)生斷裂現(xiàn)象,但在纖維表面出現(xiàn)裂紋,長(zhǎng)度達(dá)到40μm,裂紋主要是因?yàn)樯淞髦懈咚龠\(yùn)動(dòng)的磨粒對(duì)碳纖維滑擦、磨削產(chǎn)生。當(dāng)不同方向裂紋擴(kuò)展至相交,則會(huì)引起圖中部下側(cè)90°方向纖維塊狀剝落。觀察圖中部界面層形貌,可以發(fā)現(xiàn),界面層存在黑色縫隙,這是界面層脫粘現(xiàn)象,是因?yàn)樵谏淞鞯臎_蝕作用下,碳化硅基體和碳纖維、不同方向碳纖維之間的作用力失效,出現(xiàn)豁口,產(chǎn)生界面層脫粘損傷。

    圖5b為放大10000倍的碳化硅基體微觀形貌,可以看出,在混合射流的沖蝕作用下,碳化硅基體材料去除形式為脆性去除。材料損傷形式表現(xiàn)為微裂紋損傷,長(zhǎng)度達(dá)到10μm,裂紋的擴(kuò)展會(huì)引起基體材料的塊狀剝落,在裂紋兩側(cè)可以觀察到由于材料塊狀剝落形成的較為平整的區(qū)域。

    (a)纖維斷裂 (b)碳化硅基體裂紋圖5 切割面微觀形貌

    2.4 切割機(jī)理

    (1)“二次沖蝕”作用

    實(shí)驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn),切槽深度是不均勻的,射流入口深度比出口深度大0.2~1.5mm。分析其原因,射流在進(jìn)行切割加工時(shí),射流的運(yùn)動(dòng)分為沿進(jìn)給方向的沖蝕運(yùn)動(dòng)和垂直材料表面的沖蝕運(yùn)動(dòng)。由于射流本身存在“射流發(fā)散”現(xiàn)象,既射流沖蝕材料表面的工作段寬度大于噴嘴出口處寬度,且由于射流邊緣的“霧化現(xiàn)象”,射流邊緣能量要小于中心處能量。隨著射流切割沖蝕作用的進(jìn)行,去除材料要消耗射流的大部分能量,在射流進(jìn)給方向上,由于射流能量的衰弱,會(huì)出現(xiàn)“射流后滯”現(xiàn)象,既射流末端會(huì)向后發(fā)生偏轉(zhuǎn),射流在垂直方向與材料接觸面存在一定弧度,如圖6AB段所示,射流沖蝕面為一傾斜面。當(dāng)進(jìn)給速度較大,射流不能將材料完全切穿時(shí),在射流底部,射流會(huì)向后流動(dòng),對(duì)切槽底部進(jìn)行二次沖蝕,形成“二次沖蝕”作用,如圖6BC段所示,造成沿射流進(jìn)給相反方向的切槽深度增大,最終表現(xiàn)為射流切槽的出口深度小于入口深度。

    圖6 沖蝕過程示意圖

    (2)沖蝕斷裂模型

    磨料水射流在切割加工過程中,起主要切割作用的是高速運(yùn)動(dòng)的磨粒,其對(duì)材料主要起沖擊磨削作用,單顆磨粒沖蝕斷裂模型如圖7所示。當(dāng)射流沖擊材料表面時(shí),由于磨粒對(duì)材料表面的沖擊和磨削作用,材料首先發(fā)生塑性變形,如圖7黑色區(qū)域,此時(shí)材料主要受剪切應(yīng)力和拉應(yīng)力作用;當(dāng)拉應(yīng)力超過材料本身抗拉強(qiáng)度時(shí),材料產(chǎn)生垂直于表面的徑向裂紋[10]和橫向的側(cè)向裂紋[11]。裂紋中充滿水,由于“水楔作用”,裂紋會(huì)不斷擴(kuò)展,材料以脆性斷裂和塊狀剝落的形式去除。

    對(duì)于C/SiC復(fù)合材料,由于在碳化硅基體中加入了碳纖維,材料的韌性得到較大提升,當(dāng)基體材料中裂紋擴(kuò)展到碳纖維時(shí),由于碳纖維強(qiáng)度大于碳化硅基體強(qiáng)度,裂紋若發(fā)生進(jìn)一步擴(kuò)展,則需要提高外加應(yīng)力或延長(zhǎng)外加應(yīng)力作用時(shí)間,而磨料水射流的不斷沖蝕作用為裂紋的擴(kuò)展提供了持續(xù)外加應(yīng)力,裂紋進(jìn)一步擴(kuò)展,材料界面層被破壞,碳纖維被沖蝕切割,產(chǎn)生纖維拔出損傷,當(dāng)纖維拔出到一定長(zhǎng)度,發(fā)生纖維斷裂,如圖7a所示,其斷裂韌性為[12]:

    KIC=KICO+(ΔWfp+ΔWff)

    (2)

    其中,KIC為復(fù)合材料斷裂韌性,KICO為基體材料斷裂韌性,ΔWfp為纖維拔出功,ΔWff為纖維斷裂功。

    若外加應(yīng)力強(qiáng)度不能達(dá)到破壞碳纖維所需強(qiáng)度或外加應(yīng)力作用時(shí)間較短,則裂紋擴(kuò)展方向會(huì)發(fā)生改變,其只會(huì)在碳化硅基體中進(jìn)行擴(kuò)展,如圖7b所示。由此可以推測(cè)C/SiC復(fù)合材料增韌機(jī)制為碳纖維的存在,改變了裂紋擴(kuò)展的方向,使裂紋擴(kuò)展只在基體材料中發(fā)生,當(dāng)外加應(yīng)力較大或作用時(shí)間較長(zhǎng)引起纖維拔出時(shí),纖維的破壞吸收了外加載荷,降低了裂紋擴(kuò)展的速度和程度,減小了材料損傷。

    (a)纖維斷裂 (b)裂紋偏轉(zhuǎn)圖7 單顆磨粒沖蝕模型

    3 結(jié)論

    實(shí)驗(yàn)采用磨料水射流對(duì)C/SiC復(fù)合材料進(jìn)行了切割加工,主要對(duì)切割深度、切槽形貌、切割損傷和切割機(jī)理進(jìn)行了分析。由于磨料水射流在切割方向的“滯后現(xiàn)象”,導(dǎo)致切槽入口和出口形貌存在差異,切割內(nèi)壁質(zhì)量形成“波紋區(qū)”,這對(duì)切割質(zhì)量和切割精度造成很大影響。筆者在前文實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)上,進(jìn)行雙向切割可行性實(shí)驗(yàn),即對(duì)同一切槽進(jìn)行反向切割,結(jié)果表明可顯著改善切槽入口、出口形貌差異,得到深度均勻、內(nèi)壁質(zhì)量較好的切槽。進(jìn)一步研究雙向切割工藝,提高切割質(zhì)量和切割精度,總結(jié)歸納切割參數(shù)對(duì)切槽深度的影響規(guī)律是下一步工作的重點(diǎn)。

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