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    省煤器表面污染對(duì)SCR脫硝經(jīng)濟(jì)性的影響

    2018-11-29 08:07:14范軍輝寧華兵
    發(fā)電設(shè)備 2018年6期
    關(guān)鍵詞:煙溫省煤器鍋爐

    范軍輝, 寧華兵, 韋 斌, 張 博, 陳 鵬

    (中國(guó)能源建設(shè)集團(tuán)西北電力試驗(yàn)研究院有限公司, 西安 710032)

    截至2016年12月,全國(guó)發(fā)電裝機(jī)容量已達(dá)16.5億kW,其中火電為10.5億kW,占全國(guó)總裝機(jī)容量的66.3%,火電發(fā)電量約占全國(guó)總發(fā)電量的71.6%,其中6 000 kW及以上電廠消耗原煤約18.7億t[1]。氮氧化物(NOx)作為燃煤電站主要排放的污染物之一,嚴(yán)重危害生態(tài)環(huán)境和人類的生命安全[2]。對(duì)此,相關(guān)環(huán)保部門(mén)制定了一系列NOx排放控制標(biāo)準(zhǔn)及政策,但燃煤電站由于在火電行業(yè)占的比例大,依然面臨著較大的減排壓力[3]。

    選擇性催化還原煙氣(SCR)脫硝技術(shù)由于脫硝效率高且技術(shù)成熟,被廣泛應(yīng)用于燃煤電站脫硝裝置。國(guó)內(nèi)外專家學(xué)者對(duì)SCR催化機(jī)理、反應(yīng)動(dòng)力學(xué)和催化性能等方面進(jìn)行了大量研究[4-6]。煙氣溫度與SCR 煙氣脫硝裝置中的催化劑活性有直接關(guān)系,是影響SCR運(yùn)行特性的關(guān)鍵因素,研究表明針對(duì)目前商業(yè)化SCR中溫釩鈦系催化劑,只有煙氣溫度在320 ℃以上才能保證其具有較高的脫硝效率,而當(dāng)煙氣溫度低于該溫度時(shí),SCR催化劑活性降低,裝置脫硝效率明顯下降。SCR反應(yīng)煙溫是隨機(jī)組負(fù)荷降低而降低的,因此在低負(fù)荷下由于煙溫低于SCR最低允許溫度導(dǎo)致SCR退出運(yùn)行是目前國(guó)內(nèi)燃煤電站較普遍存在的問(wèn)題[7]。鍋爐運(yùn)行過(guò)程中,省煤器表面污染會(huì)影響脫硝反應(yīng)溫度,由于灰污層的導(dǎo)熱系數(shù)很低,熱阻很大,會(huì)降低受熱面的傳熱效果,直接影響省煤器出口煙溫和SCR系統(tǒng)的脫硝性能。同時(shí)鍋爐排煙溫度提高,鍋爐效率降低,嚴(yán)重的積灰或結(jié)渣對(duì)鍋爐的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行有很大的影響[8]。

    盡管國(guó)內(nèi)外學(xué)者關(guān)于鍋爐受熱面潔凈程度對(duì)鍋爐運(yùn)行的影響進(jìn)行了大量研究[9-13],包括灰污沉積模型、灰污增長(zhǎng)預(yù)測(cè)模型以及受熱面灰污監(jiān)測(cè)和吹灰優(yōu)化等,但省煤器表面污染對(duì)SCR脫硝系統(tǒng)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性影響,目前研究還較少。因此,筆者以國(guó)內(nèi)某電廠600 MW機(jī)組為研究對(duì)象,首先設(shè)計(jì)了在50%THA、60%THA和70%THA三種負(fù)荷下的省煤器表面清潔因子CF,進(jìn)而在不同CF下對(duì)各工況進(jìn)行了熱力計(jì)算,研究CF對(duì)鍋爐省煤器主要運(yùn)行參數(shù)和SCR脫硝系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性的影響,在此基礎(chǔ)上分析了增設(shè)0號(hào)高壓加熱器(簡(jiǎn)稱高加)方案對(duì)經(jīng)濟(jì)性的影響,為電廠SCR脫硝系統(tǒng)安全高效經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提供指導(dǎo)。

    1 研究對(duì)象及方法

    1.1 研究對(duì)象

    該電廠600 MW亞臨界燃煤發(fā)電機(jī)組鍋爐采用亞臨界參數(shù)、控制循環(huán)、四角切圓燃燒方式、一次中間再熱、單爐膛平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、緊身封閉、全鋼構(gòu)架的П形汽包爐。鍋爐的設(shè)計(jì)和校核煤種分析見(jiàn)表1。

    表1 煤質(zhì)分析

    脫硝裝置選用高灰型SCR工藝,采用體積分?jǐn)?shù)為99.6%的液氨作為反應(yīng)劑,每臺(tái)脫硝反應(yīng)器按2+1模式布置設(shè)計(jì),初裝2層預(yù)留1層。脫硝催化劑采用蜂窩式釩鈦基催化劑,其主要參數(shù)見(jiàn)表2。

    表2 催化劑主要參數(shù)

    1.2 計(jì)算方法

    首先在50%THA、60%THA和70%THA三種負(fù)荷下進(jìn)行設(shè)計(jì)得到對(duì)應(yīng)工況下省煤器受熱面的不同污染程度,用CF表示,并進(jìn)行鍋爐部分熱力計(jì)算,得到上述三種工況下的省煤器表面CF對(duì)應(yīng)的省煤器主要運(yùn)行參數(shù)以及鍋爐效率,從而可計(jì)算供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗分析機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。減小CF可提高SCR反應(yīng)溫度,一定程度上改善脫硝系統(tǒng)運(yùn)行,這將會(huì)對(duì)電廠的脫硝成本產(chǎn)生影響。根據(jù)文獻(xiàn)[7]和文獻(xiàn)[14]可知,脫硝成本中氨耗成本和NOx排放費(fèi)用均與脫硝效率有關(guān),因此需考慮脫硝成本中氨耗成本和NOx排放費(fèi)用的變化。

    1.2.1 清潔因子CF

    對(duì)于省煤器受熱面污染狀況,用CF來(lái)表示。

    (1)

    式中:K0為理論計(jì)算傳熱系數(shù),W/(m2·K);K1為實(shí)際運(yùn)行的傳熱系數(shù),W/(m2·K)。

    當(dāng)CF= 1 時(shí),受熱面處于理想的潔凈狀態(tài);當(dāng)CF<1時(shí),受熱面處于污染狀態(tài)。CF越小說(shuō)明污染越嚴(yán)重,表明積灰結(jié)渣越嚴(yán)重。

    1.2.2 煙溫和水溫計(jì)算模型

    由于省煤器總受熱面積不變,故整個(gè)省煤器煙氣側(cè)和水側(cè)的換熱量不變,為研究受熱面清潔程度變化改變煙溫原理特性,建立不同CF下煙溫和水溫的計(jì)算模型。

    ty″-ts′=(ty′-ts″)e-μKA

    (2)

    式中:ty′、ty″分別為原省煤器入口、出口的煙溫,℃;ts′、ts″分別為原省煤器入口、出口的水溫,℃;μ為簡(jiǎn)化表達(dá)式引入的系數(shù),μ=1/qm1c1-1/qm2c2,qm1、qm2分別為水的進(jìn)口和出口質(zhì)量流量,kg/s,c1、c2分別為水的進(jìn)口和出口比熱容,J/(kg·K);K為傳熱系數(shù),W/(m2·k);A為省煤器受熱面積,m2。

    根據(jù)熱平衡關(guān)系可得:

    ΦA(chǔ)=3.6KAΔtm=D·cp·(ts″-ts′)

    (3)

    式中:Δtm為省煤器平均溫差,K;cp為水的比定壓熱容,J/(kg·K);ΦA(chǔ)為熱流量,kJ/h;D為鍋爐實(shí)際負(fù)荷,kg/h。

    (4)

    式中:Δt′為進(jìn)口煙溫與出口水溫的溫差,K。

    聯(lián)立式(2)、式(3)、式(4)可求得ts″、ty″:

    (5)

    (6)

    而將K1=CF·K0、K=K1代入式(5)、式(6)得到:

    (7)

    (8)

    將式(7)、式(8)等號(hào)兩邊分別對(duì)CF求微分,令μK0A=M,可得:

    (9)

    (10)

    由式(9)、式(10)可知:ts″隨CF的減小而減小,而ty″隨CF的減小而增加,因此通過(guò)改變省煤器表面CF,可實(shí)現(xiàn)對(duì)SCR脫硝系統(tǒng)反應(yīng)煙溫的調(diào)節(jié)。

    2 計(jì)算結(jié)果分析

    2.1 CF對(duì)省煤器主要運(yùn)行參數(shù)及排煙溫度的影響

    在50%THA、60%THA、70%THA三種負(fù)荷下,根據(jù)所建立的熱力計(jì)算模型,分別計(jì)算了CF為0.5、0.6、0.7、0.8、0.9、1.0時(shí),對(duì)省煤器主要運(yùn)行參數(shù)的影響,其結(jié)果見(jiàn)圖1。

    圖1CF對(duì)溫度的影響

    由圖1可以看出:當(dāng)CF一定,即省煤器表面污染程度相同,ty″隨著負(fù)荷的增加而增加;而當(dāng)負(fù)荷一定,ts″均隨著CF的降低而降低,ty″隨著CF的減小而增加,這主要是由于省煤器表面被污染導(dǎo)致?lián)Q熱變差。根據(jù)熱力計(jì)算的結(jié)果,在50%THA工況下,當(dāng)CF為1.0時(shí)(省煤器表面未被污染),省煤器出口煙溫等于原始設(shè)計(jì)下的省煤器出口煙溫301 ℃(在60%THA工況下為312 ℃,在70%THA工況下為328 ℃),即SCR入口煙溫為初始計(jì)算值;當(dāng)CF下降到0.7時(shí)(實(shí)際傳熱系數(shù)僅為理想傳熱系數(shù)的0.7),SCR反應(yīng)器入口煙溫比污染前提高了40.1 K(在60%THA工況下為40.7 K,在70%THA工況下為45.5 K)??梢钥闯觯瑃y″變化明顯,所以表面被污染在一定程度上可提高煙溫,達(dá)到催化劑最佳反應(yīng)溫度范圍(340~360 ℃),但表面污染嚴(yán)重,換熱效果不佳,容易造成排煙溫度升高,在50%THA工況下排煙溫度提高了12.8 K(在60%THA工況下為13.4 K,在70%THA工況下為14.7 K),直接導(dǎo)致鍋爐效率下降。研究表明,電站鍋爐600 MW 機(jī)組其排煙溫度每升高10 K,鍋爐效率下降0.4%~0.6%[15],并根據(jù)文獻(xiàn)[7],估算得到相應(yīng)的供電煤耗將增加約5 g/(kW·h),其燃煤成本將增加500元/h,嚴(yán)重影響鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性;同時(shí)考慮若機(jī)組在高負(fù)荷下運(yùn)行,表面污染嚴(yán)重其出口煙溫是否會(huì)超過(guò)允許的最高溫度(430 ℃)。由計(jì)算結(jié)果可以看出負(fù)荷在70%THA工況下,當(dāng)CF<0.7時(shí),煙溫提升最明顯,尤其是CF為0.5時(shí),SCR入口煙溫由328 ℃增加到了434.9 ℃,已超過(guò)允許的最高溫度(<430 ℃),考慮對(duì)受熱面表面及時(shí)進(jìn)行吹灰操作,已防止SCR脫硝系統(tǒng)反應(yīng)溫度超溫。

    2.2 CF對(duì)脫硝成本變化的影響

    由于在不同的負(fù)荷下,SCR煙溫水平不同,而且不同CF下導(dǎo)致的SCR煙溫也不同,因此不同工況下CF變化對(duì)應(yīng)的SCR效率水平及其增幅也并不相同。根據(jù)SCR脫硝效率與SCR入口煙溫的關(guān)系圖[16],查得50%THA、60%THA和70%THA工況下的CF所對(duì)應(yīng)的SCR入口煙溫及脫硝效率,由于在60%THA和70%THA工況下當(dāng)CF為0.5時(shí),省煤器出口煙溫已超400 ℃(效率曲線給出的溫度是300~400 ℃),因此只研究CF為0.6~1.0時(shí)的變化,結(jié)果見(jiàn)圖2。

    圖2 CF對(duì)脫硝效率的影響

    由圖2可見(jiàn):CF由1.0降為0.6,50%THA工況下脫硝效率一直增加,而60%THA和70%THA工況下脫硝效率是先增加后減小,這主要是由于CF引起煙溫變化(是否在最佳反應(yīng)溫度范圍),從而改變脫硝效率。在50%THA工況下, SCR脫硝效率由85.4%提升至89.2%,增幅為4.2百分點(diǎn)(而60%THA工況下和70%THA工況下分別在CF降為0.7和0.8時(shí)脫硝效率最高,分別提高了2.9百分點(diǎn)和1.5百分點(diǎn)),與理想CF工況下相比,這相當(dāng)于在50%THA工況下多噴了7.7 kg/h的氨(在60%THA工況下為6.4 kg/h,在70%THA工況下為4.4 kg/h),若氨水價(jià)格按3 000元/t估算,則氨耗成本降低了23.1元/h(在60%THA工況下為20.1元/h,在70%THA工況下為13.8元/h),說(shuō)明CF降低在提升煙溫的同時(shí),也在一定程度上降低了SCR氨耗成本(見(jiàn)圖3)。

    圖3 CF對(duì)氨耗成本的影響

    若噴氨量一定,SCR脫硝效率提高,出口NOx排放質(zhì)量濃度將會(huì)降低,從而降低NOx排放費(fèi)用。在50%THA工況下,CF降為0.6時(shí),出口NOx排放質(zhì)量濃度由44.1 kg/h降低到了31.6 kg/h,降低了12.5 kg/h(在60%THA工況下為10.2 kg/h,在70%THA工況下為5.7 kg/h),NOx排放費(fèi)用將降低了30.1元/h(在60%THA工況下為24.5元/h,在70%THA工況下為13.8元/h)[7],說(shuō)明省煤器表面污染在提升煙溫的同時(shí)也會(huì)降低SCR脫硝成本,而且污染越嚴(yán)重,越能節(jié)省脫硝成本(見(jiàn)圖4)。當(dāng)CF降為0.6、機(jī)組在70%THA工況下,由于脫硝效率較CF=1.0時(shí)要低,所以此工況下NOx排放費(fèi)用增加了2.3元/h。

    圖4 CF對(duì)NOx排放費(fèi)用的影響

    綜上所述,當(dāng)省煤器表面被污染,且CF降低越多,其煙溫升高越明顯,在CF下降到一定范圍內(nèi),促進(jìn)SCR脫硝系統(tǒng)反應(yīng)煙溫提升,使得SCR脫硝效率有所增加,這在一定程度上相當(dāng)于降低了氨耗成本,節(jié)省了NOx排放費(fèi)用,但同時(shí)排煙溫度的升高會(huì)增加機(jī)組運(yùn)行的燃煤成本。當(dāng)CF由1.0降到0.6,在50%THA工況下SCR脫硝效率增加了4.2%,其脫硝成本最多降低30.1元/h,但排煙溫度增加了20.5 K,對(duì)應(yīng)的燃煤成本經(jīng)估算將會(huì)增加500元/h以上。根據(jù)文獻(xiàn)[7]研究結(jié)果,采用增設(shè)0號(hào)高加控制SCR脫硝煙溫方案,當(dāng)給水溫度提升30 K,在50%THA工況下SCR煙溫提高了22 K,脫硝效率增加了2.1%,脫硝成本總共降低了27.3元/h,而燃煤成本卻增加了156.7元/h。對(duì)比不難發(fā)現(xiàn),采用增設(shè)0號(hào)高加方案對(duì)機(jī)組運(yùn)行更經(jīng)濟(jì),但投資成本較高,包括設(shè)備初投資500萬(wàn)元/套以及增加的抽汽系統(tǒng)、高壓給水系統(tǒng)會(huì)增加約100萬(wàn)元的管件、閥門(mén)、支吊架等的投資費(fèi)用,況且由于未預(yù)留增加0號(hào)高加空間,從工藝角度來(lái)看,實(shí)施難度較大[17]。

    為滿足國(guó)家環(huán)保關(guān)于NOx排放要求,當(dāng)機(jī)組在低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)建議采用省煤器表面污染控制SCR脫硝系統(tǒng)反應(yīng)煙溫方案,實(shí)際運(yùn)行中應(yīng)及時(shí)根據(jù)煙溫變化判斷省煤器污染程度,以防止受熱面嚴(yán)重超溫。當(dāng)省煤器表面受污染嚴(yán)重,其表面CF下降明顯,則需要投入省煤器吹灰器,清除省煤器表面的積灰,同時(shí)耦合使用低溫省煤器以消除吹灰后對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性運(yùn)行的不利影響,保證SCR系統(tǒng)安全高效經(jīng)濟(jì)運(yùn)行,該研究可為電廠吹灰優(yōu)化工作提供一定的參考。

    3 結(jié)語(yǔ)

    (1) 根據(jù)熱平衡方程建立省煤器CF與出口水溫、煙溫的計(jì)算模型,并通過(guò)熱力計(jì)算,結(jié)果表明:ts″隨著CF的降低而降低,而ty″隨著CF的減小而增加,這主要是由于省煤器表面被污染導(dǎo)致?lián)Q熱效果變差,與理論計(jì)算結(jié)果一致。

    (2) 省煤器表面被污染,即CF下降,CF降低越多,說(shuō)明表面污染越嚴(yán)重,同時(shí)SCR反應(yīng)煙溫升高越明顯,當(dāng)CF下降到一定的范圍內(nèi),可達(dá)到催化劑最佳反應(yīng)溫度范圍(340~360 ℃),從而改善低負(fù)荷下SCR運(yùn)行。

    (3) 當(dāng)省煤器表面CF下降,提高SCR脫硝效率,這在一定程度上相當(dāng)于降低了氨耗成本,節(jié)省了NOx排放費(fèi)用,但同時(shí)排煙溫度的升高會(huì)增加機(jī)組運(yùn)行的燃煤成本。

    (4) 在機(jī)組長(zhǎng)期運(yùn)行過(guò)程中,根據(jù)煙溫變化及時(shí)判斷省煤器污染程度,若需要投入省煤器吹灰器,應(yīng)同時(shí)耦合使用低溫省煤器,保證改善SCR脫硝系統(tǒng)安全高效經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。

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