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    常化溫度對50W470無取向硅鋼組織及磁性能的影響

    2018-11-27 03:06:06朱志勇郭海榮李化龍
    上海金屬 2018年6期
    關鍵詞:熱軋板織構磁感應

    朱志勇 郭海榮 李化龍

    (江蘇省(沙鋼)鋼鐵研究院,江蘇 張家港 215625)

    冷軋無取向硅鋼廣泛應用于電機和發(fā)電機行業(yè)[1- 2],其化學成分、熱軋工藝、冷軋退火工藝對產(chǎn)品磁性能均有重要的影響[1,3]。高牌號冷軋無取向硅鋼鐵損低、磁導率高、磁致伸縮性小,常用于大中型電機及發(fā)電機。因其成分硅、鋁含量高,鋼水流動性差,產(chǎn)品表面缺陷多,性能不穩(wěn)定,且鑄造過程中易形成粗大的柱狀晶,產(chǎn)生瓦楞狀缺陷。因此,高牌號冷軋無取向硅鋼生產(chǎn)需?;幚恚愿纳茻彳埌褰M織均勻性,避免表面瓦楞狀缺陷,同時粗化晶粒和析出物,增強{100}和{110}有利織構組分強度及減弱{111}不利織構組分強度,提高產(chǎn)品磁性能[4- 6],因此探索?;に噷滠垷o取向硅鋼磁性能的影響具有重要意義。本文在實驗室條件下,研究了常化溫度對50W470無取向硅鋼組織及磁性能的影響。

    1 試驗材料及方法

    試驗材料選取工業(yè)生產(chǎn)的2.5 mm厚50W470無取向硅鋼熱軋板,其化學成分見表1。

    試驗選取600 mm×130 mm×2.5 mm尺寸的熱軋板,分別在850、900、950和1 000 ℃進行?;幚?00 s。?;幚砗笏嵯慈コ砻嫜趸F皮,采用4輥單機架往復式軋機冷軋到0.5 mm厚。取450 mm×120 mm×0.5 mm尺寸的退火試板,在實驗室連續(xù)退火爐中進行退火,退火過程采用抽真空氮氣保護,退火工藝為 920 ℃保溫36 s。

    表1 試驗材料的化學成分 (質量分數(shù))Table 1 Chemical compositions of the tested steel (mass fraction) %

    采用TD- 8510磁性能測量儀測量不同溫度?;耐嘶饦悠返膯纹判阅?,樣品尺寸為100 mm×100 mm×0.5 mm;在5 000 A/m磁場強度下測量產(chǎn)品的磁感應強度B50,在1.5 T磁感應強度和50 Hz頻率下測量產(chǎn)品的鐵損P15/50。將熱軋板、?;寮案魍嘶饦悠费剀埾蚱书_,經(jīng)機械磨拋后,用蔡司金相顯微鏡觀察試樣的顯微組織,并采用截線法測量晶粒的尺寸;在JSM- 7001F場發(fā)射掃描電子顯微鏡上進行電子背散射衍射(EBSD) 微觀取向分析 (織構體積分數(shù)以偏差角15°進行統(tǒng)計)。

    2 試驗結果與分析

    2.1 ?;瘻囟葘︼@微組織的影響

    圖1顯示熱軋板和經(jīng)不同溫度?;幚砗鬅彳埌宓娘@微組織。如表1所示,試驗鋼中C的質量分數(shù)低于0.005%,Si的質量分數(shù)高于1.7%,在生產(chǎn)過程中無相變發(fā)生,均為鐵素體組織。由于板坯在軋制過程中其表面及心部的溫度分布、形變方式和形變量均不同,在熱軋過程中會造成表面和心部熱軋組織存在較大的差別[7]。如圖1(a)所示,未?;脑紤B(tài)熱軋板表面為細小等軸的再結晶組織。心部為拉長的纖維狀組織。主要是由于熱軋板表面溫度雖然較低,但其發(fā)生了切應變,形變儲能較大,優(yōu)先發(fā)生再結晶。而熱軋板心部溫度雖然較高,但發(fā)生了壓應變,其形變儲能小,再結晶驅動力小,因此熱軋板表面為細小的再結晶組織,心部為拉長的變形組織。

    由圖1(b~e)可知:熱軋板在850~1 000 ℃?;幚砗笞冃谓M織發(fā)生了明顯的再結晶,且隨著?;瘻囟鹊纳?,再結晶逐漸完全、晶粒不斷長大。850 ℃保溫200 s?;幚砗螅瑹彳埨w維組織明顯再結晶,但由于?;瘻囟容^低,熱軋板中部仍存在極少量的變形組織;在900~1 000 ℃常化處理,變形組織均發(fā)生完全再結晶,隨著常化溫度的提高,再結晶晶粒尺寸增大,組織均勻性改善。

    圖1 (a)熱軋態(tài)及經(jīng)(b)850、(c)900、(d)950和(e)1 000 ℃常化后熱軋板的顯微組織Fig.1 Microstructures of the plates after (a) hot- rolling and hot- rolling followed by normalizing at(b) 850, (c) 900, (d) 950 and (e) 1 000 ℃

    圖2為不同溫度?;幚砝滠埻嘶饦悠返娘@微組織。由圖2可知:不同溫度?;幚淼睦滠埻嘶饦悠肪l(fā)生了完全再結晶,且隨著常化溫度由850 ℃提高到1 000 ℃,退火成品試樣的平均晶粒尺寸不斷增大,依次為28、46.7、56.5、64.7 μm,組織均勻性顯著提高。如圖1所示,熱軋板經(jīng)?;幚砗?,變形組織消除,且隨著?;瘻囟鹊纳?,熱軋晶粒尺寸不斷增大,熱軋組織晶粒尺寸越大,冷軋后形變儲能越低,退火再結晶形核驅動力降低,再結晶形核率降低;同時由于再結晶晶核易在熱軋原始晶界處形核,熱軋板晶粒尺寸越大,冷軋后原始晶界越少,從而顯著減少了退火再結晶過程中的形核位置,造成形核率降低[8- 9];相同退火工藝條件下,再結晶形核率越低,成品晶粒尺寸越大,因此不同溫度?;幚硗嘶饦悠返木Я3叽珉S常化溫度的升高而逐漸增大。

    圖2 (a)850、(b)900、(c)950和(d)1 000 ℃?;幚硗嘶饦悠返娘@微組織Fig.2 Microstructures of the annealed samples after normalizing at (a) 850, (b) 900, (c) 950 and (d) 1 000 ℃

    2.2 ?;瘻囟葘ν嘶鸪善房棙嫷挠绊?/h3>

    圖3為不同溫度?;幚砗笸嘶鸪善返娜∠蚍植己瘮?shù)φ2=45°截面圖。由圖3可知:不同溫度?;幚砗罄滠埻嘶饦悠返目棙嬀驭梁挺萌∠蚓€再結晶織構為主。由于織構的遺傳性,熱軋板原始組織和織構對退火再結晶織構有重要的影響,γ取向線織構易在熱軋原始晶界附近優(yōu)先形核生長,γ纖維織構的優(yōu)先形核生長會不斷吞并相鄰的λ和α纖維織構,減弱λ和α纖維織構,加強γ纖維織構[9]。常化處理后,熱軋板發(fā)生再結晶和晶粒長大,原始晶界減少,冷軋變形晶粒晶界附近取向差較小、變形儲能低,不利于γ纖維再結晶晶粒的發(fā)展,如圖3(a~c)所示。當?;瘻囟葟?50 ℃升高到950 ℃時,熱軋板晶粒尺寸不斷增大,退火成品{111}織構組分強度逐漸減弱。

    退火再結晶包含再結晶和晶粒長大兩個過程。{111}織構由于形變儲能大,退火再結晶過程中優(yōu)先形核生長,在晶粒長大過程中,優(yōu)先形核的{111}晶粒經(jīng)過較長時間的生長,尺寸較大,界面能較低,晶粒長大過程中會吞噬周圍較小的晶粒而繼續(xù)生長,如圖3(d)所示。即當?;瘻囟壬仙? 000 ℃時,熱軋板變形組織完全再結晶,熱軋板晶粒尺寸較大,冷軋形變儲能小,大大降低了退火再結晶{111}織構的形核率。但由于{111}織構在再結晶過程中優(yōu)先形核生長,在晶粒長大過程中,長大阻力小,會不斷吞噬周圍較小的晶粒而繼續(xù)生長,{111}織構組分強度提高。因此,在850~950 ℃?;幚碓俳Y晶退火后的成品織構由形核織構決定,{111}織構組分強度隨常化溫度的升高而逐漸減弱;當常化溫度提高到1 000 ℃后,退火成品織構由于晶粒長大,表現(xiàn)為晶粒長大織構,{111}織構組分強度增強。

    2.3 ?;瘻囟葘Υ判阅艿挠绊?/h3>

    表2顯示了不同溫度常化的退火樣品的磁性能。由表2可知:隨?;瘻囟葟?50 ℃提高到1 000 ℃,試樣的鐵損P15/50從4.669 W/kg降低到3.696 W/kg,磁感應強度B50先從1.687 T提高到1.730 T,再降低到1.716 T;950 ℃?;幚硗嘶鸪善返拇判阅茏顑?yōu),鐵損低、磁感應強度高,鐵損P15/50為3.872 W/kg,磁感應強度B50為1.730 T。

    圖3 (a)850、(b)900、(c)950和(d)1 000 ℃?;幚硗嘶饦悠返娜∠蚍植己瘮?shù)φ2=45°截面圖Fig.3 ODFs of φ2=45° sections of the annealed samples after normalizing at (a) 850, (b) 900, (c) 950 and (d) 1 000 ℃

    表2 不同溫度?;耐嘶饦悠返拇判阅躎able 2 Magnetic properties of the annealed samples normalized at different temperatures

    在無取向硅鋼中,{100}晶面和{110}晶面分別包含兩個和一個易磁化<001>軸,屬于有利織構,{111}晶面無易磁化<001>軸,劣化磁性能;加強{100}和{110}有利織構組分強度,減弱{111}不利織構組分的強度有利于改善無取向硅鋼磁性能[10- 12]。表3顯示了不同溫度?;幚砗笸嘶饦悠穥001}、{110}、{111}3種面織構的面積分數(shù)比。圖4為常化溫度與退火樣品平均晶粒尺寸和織構分布之間的關系,圖5顯示了?;瘻囟扰c磁性能的關系。

    表3 不同溫度常化處理的退火樣品{001}、{110}、{111}3種面織構的面積分數(shù)Table 3 Area fraction ratios of {001}, {110} and {111} texture components of the annealed samples normalized at different temperatures

    圖4 (a)退火樣品平均晶粒尺寸和(b)織構分布與?;瘻囟戎g的關系Fig.4 Relationship between (a) the average grain size and (b) texture distribution and the normalizing temperature for the annealed samples

    由圖4可知:隨著常化溫度的升高,退火樣品的平均晶粒尺寸顯著增大,有利織構({001}+{110})與不利織構{111}面積比先升高后降低,在850~950 ℃常化,有利織構組分相對強度隨常化溫度的升高而不斷增強,而不利織構{111}組分相對強度則不斷減弱,有利于磁感應強度提高。

    圖5 常化溫度與磁性能的關系Fig.5 Dependence of magnetic properties on normalizing temperatures

    當?;瘻囟忍岣叩? 000 ℃后,({001}+{110})/{111}面積比降低,不利織構{111}組分相對強度提高,磁感應強度降低。如圖5所示,當?;瘻囟葟?50 ℃升高到950 ℃時,磁感應強度從1.687 T提高到1.730 T;當?;瘻囟壤^續(xù)上升到1 000 ℃后,磁感應強度反而降低到1.716 T。電工鋼鐵損包含磁滯損耗、渦流損耗和反常損耗3部分,無取向硅鋼以磁滯損耗為主,其產(chǎn)品晶粒尺寸越大,晶粒邊界面積越小,磁滯損耗越小,渦流損耗越大,但渦流損耗遠遠小于磁滯損耗,因此表現(xiàn)為無取向硅鋼產(chǎn)品鐵損隨晶粒尺寸的增大而減小[1,13]。當?;瘻囟葟?50 ℃上升到1 000 ℃后,退火晶粒尺寸不斷增大,晶粒邊界面積大大減小,磁滯損耗降低,鐵損降低;在850~950 ℃,{111}不利織構組分強度隨溫度升高逐漸減弱,磁滯損耗減?。划敵;瘻囟壬叩? 000 ℃后,不利織構{111}組分強度的增強也會導致材料磁滯損耗的升高,但由于晶粒尺寸增大帶來的磁滯損耗的降低遠遠大于{111}不利織構組分強度增強所帶來的磁滯損耗的升高,因此表現(xiàn)為退火成品的鐵損隨?;瘻囟鹊纳叨饾u降低。熱軋板選擇合適的常化溫度,優(yōu)化成品晶粒尺寸和織構分布,能獲得最優(yōu)的磁性能。本試驗中,以950 ℃?;?00 s的退火成品的磁性能最優(yōu),鐵損P15/50為3.872 W/kg,磁感應強度B50為1.730 T。

    3 結論

    (1)常化處理能顯著改善熱軋板的晶粒尺寸及組織均勻性,消除熱軋變形組織,對成品組織及磁性能產(chǎn)生重要影響。

    (2)在850~1 000 ℃?;幚?,熱軋板晶粒尺寸隨?;瘻囟鹊纳卟粩嘣龃?,退火樣品晶粒尺寸不斷增大,有利織構({001}+{110})與不利織構{111}的面積比先增大后減小,退火成品鐵損逐漸降低,磁感應強度先升高后降低。

    (3)950 ℃?;幚?00 s,能得到最優(yōu)的晶粒尺寸和({001}+{110})/{111}面積比,退火樣品的磁性能最優(yōu),鐵損P15/50值達到 3.872 W/kg,磁感應強度B50值達到1.730 T。

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