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    基于金相組織調(diào)控的錫基巴氏合金B(yǎng)83性能改進(jìn)

    2018-11-20 05:21:32王建磊王棟平王曉虎陳潤霖崔亞輝
    材料科學(xué)與工藝 2018年5期
    關(guān)鍵詞:摩擦學(xué)氏硬度磨損量

    王建磊, 王棟平, 王曉虎, 賈 謙, 陳潤霖, 崔亞輝

    (1.西安理工大學(xué) 機(jī)械與精密儀器工程學(xué)院,西安 710048;2.現(xiàn)代設(shè)計及轉(zhuǎn)子軸承系統(tǒng)教育部重點實驗室(西安交通大學(xué)),西安 710049)

    錫基巴氏合金B(yǎng)83是一種常見的滑動軸承減摩層材料,被很多重要設(shè)備如汽輪發(fā)電機(jī)組、核主泵及燃?xì)廨啓C(jī)等采用[1~3].B83具有較低的摩擦系數(shù)和線膨脹系數(shù)以及良好的延展性和嵌入性,特別適合在高速及沖擊載荷工況使用,其重要地位尚難以被其他材料取代[4~5].旋轉(zhuǎn)機(jī)械目前正朝著高速、重載及高精密化的方向發(fā)展,這對B83使用性能提出了更高的要求[6~8].此外,有研究者將彈性金屬塑料材料作為B83的替代品進(jìn)行了一定程度的推廣,但塑料材料自身抗拉伸能力低及耐磨性差等缺陷制約了其應(yīng)用于重要領(lǐng)域[9~10].因此,在原有配方的基礎(chǔ)上進(jìn)行性能改進(jìn),以提高B83的使用性能是一種較佳的方案.

    衡量軸承合金使用性能的物理量有硬度、抗壓強(qiáng)度及磨損量等.硬度決定了軸承承載能力的強(qiáng)弱,抗壓強(qiáng)度決定了軸承的抗交變應(yīng)力及剪切變形的能力,磨損量則決定了軸承的壽命及軸系的運(yùn)轉(zhuǎn)精度.而決定以上幾個物理量特性的是巴氏合金的微觀金相組織,因此,提高巴氏合金的使用性能首先要從對其金相的研究入手[11].Leszczyńska等對經(jīng)熱處理前后錫基巴氏合金的微觀組織進(jìn)行了對比分析,并研究了熱處理對巴氏合金摩擦學(xué)性能的影響[12].Cempura等利用電子斷層掃描觀察和分析了兩種巴氏合金的顯微組織特點,指出了造成其物理學(xué)和摩擦學(xué)性能差異的原因[13].Kalashnikov等從配方入手,在B83液相情況下,采用混合粉末的熱壓工藝制備了引入納米填充劑的復(fù)合材料,并研究了其微觀組成及摩擦學(xué)性能[14].陳大治從金相成分和尺寸入手,分析了影響巴氏合金服役性能的因素,并提出了增強(qiáng)巴氏合金層結(jié)合強(qiáng)度的軸承澆鑄新工藝[15].Valeeva等研究了巴氏合金B(yǎng)83 的結(jié)構(gòu)和磨損過程中結(jié)晶條件的影響,指出液態(tài)鍛造生產(chǎn)的巴氏合金具有最高的耐磨性[16].

    進(jìn)行摩擦磨損試驗是一種能快速評定巴氏合金材料摩擦學(xué)性能的方法,廣泛用于對巴氏合金材料的改進(jìn)、制備工藝的優(yōu)化及服役性能的評價.郭正興等以巴氏合金ZSnSb8Cu4與45#鋼為摩擦副,研究了不同試驗參數(shù)下的摩擦磨損行為,獲得了適當(dāng)提高載荷和速度能優(yōu)化其摩擦磨損性能的結(jié)論[17].Zhang等通過銷盤式摩擦磨損試驗研究了不同轉(zhuǎn)速下多層織構(gòu)巴氏合金的摩擦學(xué)性能,研究結(jié)果表明多層織構(gòu)巴氏合金擁有更小的摩擦系數(shù)[18].付艷超等以巴氏合金(B83)和45#鋼為摩擦副,在SST-ST型銷盤式摩擦試驗機(jī)上進(jìn)行干摩擦試驗,并采用超景深三維顯微鏡、SEM及XRD對巴氏合金試樣的摩擦表面進(jìn)行表征,探討了其磨損機(jī)制[19].

    本文針對提高滑動軸承減摩層的使用可靠性,從調(diào)控巴氏合金的金相組織出發(fā),根據(jù)金相特征和力學(xué)及摩擦學(xué)特性之間的特殊聯(lián)系,進(jìn)行錫基巴氏合金B(yǎng)83力學(xué)及摩擦學(xué)性能改進(jìn),并采用力學(xué)及摩擦學(xué)試驗對改進(jìn)前后的B83進(jìn)行性能對比,評價改進(jìn)效果.

    1 基于金相調(diào)控的B83性能改進(jìn)方案

    滑動軸承的工作表面需具有良好的磨合性和嵌入性,為良好發(fā)揮軸承合金材料的使用性能,滑動軸承多采用在鋼質(zhì)軸瓦表面涂覆過渡層并澆鑄軸承合金材料的多層結(jié)構(gòu).針對高速旋轉(zhuǎn)機(jī)械軸承,巴氏合金材料的總體技術(shù)要求有3個方面:1)具有較好的力學(xué)性能;2)具有良好的摩擦學(xué)特性;3)具有較好的運(yùn)行可靠性及較長的壽命.研究巴氏合金材料改進(jìn)路線及實現(xiàn)工藝,主要針對3個問題:1)如何獲得對材料改進(jìn)的要求;2)怎樣選取材料改進(jìn)方法及實現(xiàn)工藝;3)如何評價新材料的改進(jìn)效果.

    1.1 錫基巴氏合金B(yǎng)83的典型金相組織模型

    巴氏合金屬軟基體硬質(zhì)點類合金,分為錫基和鉛基兩類.錫基巴氏合金是在錫銻合金的基礎(chǔ)上添加銅而制得.B83屬于錫基巴氏合金,根據(jù)國標(biāo)《GB/T 1174-92 鑄造軸承合金》中的規(guī)定,B83的配方如表1所示.從表1中可以看出,在B83中Sn元素占質(zhì)量分?jǐn)?shù)的絕大多數(shù),Sb元素和Cu元素則占少數(shù),Sb、Cu二者的質(zhì)量分?jǐn)?shù)之和約在16%左右.另外,在B83中還存在有微量的Pb及其他元素,它們所占的總的質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為1.2%.

    表1 錫基巴氏合金B(yǎng)83配方表(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)

    圖1給出了巴氏合金軸承的典型雙金屬結(jié)構(gòu)及錫基巴氏合金B(yǎng)83的典型金相組織模型.由圖1可以看出,金相中占大部分面積的是黑色部分,這部分是Sn的固溶體(α固溶體),它是B83的軟基體.具有不規(guī)則形狀的塊狀和點狀物質(zhì)是Sn 分別與Sb、Cu形成的化合物SnSb(β相)和Cu6Sn5(ε相),它們都屬于硬質(zhì)相,其中β相比重小易上浮形成偏析,而ε相可阻止β相的偏析.

    1.2 B83金相組織與性能的聯(lián)系

    巴氏合金是根據(jù)使用工況而人為發(fā)明的一種合金,其金相組織與力學(xué)及摩擦學(xué)性能有比較緊密的聯(lián)系.在力學(xué)性能方面,B83的硬度主要由其微觀結(jié)構(gòu)中的β相的尺寸和密度所決定,β相密度越大,分布越均勻,其硬度就越高,因此,提高β相的密度可以增加B83的硬度;抗壓強(qiáng)度主要與B83中各相的尺寸相關(guān),晶粒尺寸越大,B83強(qiáng)度就越低,塑性和韌性也越差.因此,減小β相尺寸就成為提高巴氏合金壓縮屈服強(qiáng)度的重要手段.在摩擦學(xué)性能方面,摩擦系數(shù)f主要與β相、ε相的密度有關(guān),它們的密度越大,f值越穩(wěn)定;磨損量主要與β相尺寸及分布有關(guān),β相尺寸過大或分布不均勻均易導(dǎo)致其在干摩擦?xí)r脫落,從而加快軸承的失效.

    圖1 錫基巴氏合金金相組織模型圖

    Fig.1 Metallographic structure model of tin-based Babbitt alloy

    1.3 基于金相調(diào)控的性能改進(jìn)路線

    如前所述,巴氏合金的微觀組織性能與力學(xué)和摩擦學(xué)性能有著密切聯(lián)系.為了獲得巴氏合金B(yǎng)83在性能方面的提升,本文從添加其他元素入手,促使B83金相發(fā)生改變,進(jìn)而改善其力學(xué)及摩擦學(xué)性能.

    本文選取添加微量金屬Ag及非金屬石墨兩套方案.添加Ag可在巴氏合金中形成Ag和Sn的化合物Ag3Sn,Ag3Sn的形狀與巴氏合金中的(ε相)相似,Ag3Sn的出現(xiàn)既可以消耗B83中Sn,減少軟基體α固溶體,又可以形成骨架使得SnSb(β相)分布均勻,并阻止β相的合并增大.另外,Ag的加入還可以增加B83的延展性,使之更適合于高速工況.本文選擇Ag的添加量占原B83 的1%和3%兩種配比,具體添加過程為:1)將B83與Ag用超聲波清洗10 min,其中B83為塊狀,Ag為200目的顆粒狀;2)對B83與Ag進(jìn)行稱量,Ag的質(zhì)量為B83的1%和3%;3)將B83置于電阻爐中加熱熔化,待溫度為480 ℃時加入Ag,充分?jǐn)嚢韬笊郎刂? 100 ℃并攪拌30 min,而后降溫至400 ℃;4)將合金從電阻爐中取出,倒入模具后在保溫箱緩慢降溫至室溫.使用的設(shè)備及工作流程如圖2所示.

    在B83中添加非金屬石墨粉末可起到顆粒增強(qiáng)的作用,離散分布的石墨顆??梢杂行ё柚筍nSb(β相)的合并增大.另外,石墨的加入還可以增加B83的自潤滑性.石墨粉末在B83中的添加過程為:1)將B83與石墨用超聲波清洗10 min,而后將烘干的石墨制成400目的粉末;2)對B83與石墨進(jìn)行稱量,取石墨的質(zhì)量為B83的1%;3)將B83置于電阻爐中加熱熔化,待溫度為480 ℃時加入石墨,并充分?jǐn)嚢?0 min;4)將合金從電阻爐中取出,倒入模具后在保溫箱中緩慢降溫至室溫.使用設(shè)備與添加Ag時使用的設(shè)備相同.

    圖2 B83加Ag工藝的設(shè)備及流程

    Fig.2 The equipment and flow path of adding Ag into B83

    添加微量Ag和石墨前后的B83金相組織如圖3所示,可以看出,B83金相圖中可清晰看到α固溶體、β相和ε相,但β相尺寸不一且分布不均勻;添加1%Ag后,B83中β相尺寸明顯減小且分布的更加均勻,并且ε相也明顯增多(這時的ε相包括Cu6Sn5和Ag3Sn);添加3%Ag后β相和ε相同樣得到改善,但發(fā)現(xiàn)有白色片狀不規(guī)則物體,其尺寸比β相略大,推測為Ag的析出物.對疑似析出物進(jìn)行了能譜掃描,獲知為Ag元素,并采用維氏顯微硬度計對其進(jìn)行了顯微硬度測試,顯微硬度值為HV43.62,由此可以判定析出物為單質(zhì)銀;添加1%石墨后,β相尺寸也明顯減小且分布更加均勻.

    為準(zhǔn)確將巴氏合金組織結(jié)構(gòu)特征與外在特性緊密聯(lián)系,首先需準(zhǔn)確表征結(jié)構(gòu)特征.本文選用兩個指標(biāo)來表征,分別是平均對角線長度(L)和硬質(zhì)相二維密度(ρ).在巴氏合金金相組織質(zhì)量評定中,通常通過立方形晶體即SnSb結(jié)晶在放大100倍下的對角線長度為評定依據(jù)[20].本文采用測定改進(jìn)前后B83金相組織中β相在放大100倍下的平均對角線長度,并通過金相圖中硬質(zhì)相的二維密度來評定硬質(zhì)相占整個合金的體積分?jǐn)?shù),表2為對B83改進(jìn)前后金相組織中結(jié)晶分布質(zhì)量的定量評定.

    圖3 B83添加微量Ag和石墨前后的金相圖

    Table 2 Assessment of distribution quality of crystals in microstructure of B83 and improved B83

    Babbitt specimensDiagonal length(L)/mmHard phase density (ρ)/%B834.842.1B83+1%Ag2.646.5B83+3%Ag3.140.6B83+1%Graphite2.844.8

    2 B83改進(jìn)材料的性能試驗

    與錫基巴氏合金使用性能相關(guān)的參數(shù)主要有兩類,分別是力學(xué)性能參數(shù)和摩擦學(xué)性能參數(shù).力學(xué)性能參數(shù)主要包括布氏硬度HBW和抗壓強(qiáng)度σbc;摩擦學(xué)性能參數(shù)主要包括摩擦系數(shù)f和磨損量Δm.本文將分別對進(jìn)行金相調(diào)控前后的巴氏合金B(yǎng)83展開力學(xué)性能和摩擦學(xué)性能的評價測試.

    2.1 力學(xué)性能試驗

    布氏硬度是評價巴氏合金耐溫性能的重要指標(biāo),本文測試不同溫度下布氏硬度,評價B83在高溫工況下的使用可靠性.測量裝置由布氏硬度計和恒溫加熱平臺兩部分組成,如圖4(a)所示.布氏硬度計為HB-3000,測試標(biāo)準(zhǔn)為《GB231.1-2002 金屬布氏硬度試驗》,試驗中鋼球直徑為5 mm,負(fù)載P為250 kgf,負(fù)載保持時間30 s.測量溫度范圍為30~120 ℃,每隔10 ℃進(jìn)行3次硬度采樣,取平均值作為此溫度下的布氏硬度,圖4(b)為布氏硬度的測量結(jié)果.

    圖4 B83布氏硬度測量裝置及測量結(jié)果

    Fig.4 The measuring equipment and result of Brinell hardness:(a) the sketch map of Brinell hardness measuring equipment;(b) the graphs of hardness of B83 under different temperatures

    由圖4(b)可以看出,改進(jìn)前后B83的布氏硬度變化規(guī)律相差不大,但在同一測量溫度下四者相差較為明顯.B83在加入Ag或石墨后的布氏硬度值在30~120 ℃范圍內(nèi)均得到了提高,這是由于Ag和石墨的加入均影響了β相的尺寸及分布.由表2可知,加入石墨后,β相尺寸縮小了41.6%,加入1%Ag后β相尺寸縮小了45.8%,且加入1%Ag后的硬度值略高于加石墨后的值,在105 ℃(軸承報警溫度)時,加1%Ag后的布氏硬度值平均提高了8.6%,這是由于Ag的加入生成了新的點狀硬質(zhì)相(Ag3Sn),使得金相中硬質(zhì)相密度變大,由原來的42.1%變?yōu)?6.5%,B83組織更加均勻,進(jìn)而提高了其高溫硬度.加入3%Ag后的布氏硬度略微高于B83,但卻低于其他二者,由金相圖中觀測到的Ag偏析,可知其原因為Ag單質(zhì)的抱團(tuán)和偏析,使得金相中硬質(zhì)點局部尺寸增大,組織不均勻.

    抗壓強(qiáng)度也是評價巴氏合金使用性能的一項重要的指標(biāo),本文中抗壓強(qiáng)度在Instron 5500R電子拉伸壓縮試驗機(jī)上測定,測試依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)《GB/T 7314-2005金屬材料室溫壓縮試驗方法》.在測試中試驗上下卡具之間的距離為26 mm,試驗加載速度為1 mm/min.

    表3給出了抗壓強(qiáng)度的測試結(jié)果,可以看出,加入Ag(1%、3%)后B83的抗壓強(qiáng)度略有增加,分別增加了1.4%和1.9%;加石墨(1%)后B83的抗壓強(qiáng)度減小,比原有B83減小了8.1%,其原因是石墨的加入未與其他材料生成新相,且石墨材質(zhì)抵抗應(yīng)力的能力差于金屬,因此,使B83的強(qiáng)度減弱.

    表3B83改進(jìn)前后抗壓強(qiáng)度值

    Table 3 The compressive strength of B83 and improved B83

    Babbitt specimensCompressive strength σbc/MPaB8384.86B83+1%Ag86.07B83+3%Ag86.45B83+1%Graphite77.99

    圖5為壓縮試驗后的試樣照片,從試樣壓縮后的形狀可以看出,加入Ag后B83的延展性獲得了增強(qiáng),而加入石墨后B83的延展性變差.

    圖5 壓縮性能試驗后的試樣照片

    綜上分析可知,巴氏合金力學(xué)性能與其金相組織存在密切聯(lián)系,金相中β相和ε相組織尺寸越細(xì)小,分布越均勻,其力學(xué)性能越好.

    2.2 摩擦學(xué)性能試驗

    本文使用的摩擦學(xué)性能測試設(shè)備是UMT-2型多功能摩擦磨損試驗機(jī),測試的參數(shù)包括摩擦系數(shù)f和磨損量Δm.試驗采用銷-盤對磨形式,試驗在干摩擦下進(jìn)行.銷的材料為待測的巴氏合金,尺寸為Φ6 mm×15 mm;盤材料為45#鋼,尺寸為Φ30 mm×5 mm.銷和盤表面的粗糙度均為Ra0.8.摩擦系數(shù)測試時間為10 min,磨損量的測試時間為30 min,磨損量通過試驗前后銷的質(zhì)量損失獲得,測量設(shè)備為精度0.1 mg的電子天平.試驗參數(shù)選擇參考了高速機(jī)床及微型燃?xì)廨啓C(jī)的使用工況,試驗的pv值(其中,p為單位面積載荷;v為線速度)為20 MPa·m·s-1,試驗參數(shù)的設(shè)定如表4所示.

    表4 摩擦磨損試驗參數(shù)表

    金屬產(chǎn)生磨損現(xiàn)象的機(jī)理通常包括粘著磨損、磨料磨損、疲勞磨損等,圖6所示為改進(jìn)前后B83磨損后的掃描電子圖像.

    圖6 改進(jìn)前后B83磨損后的掃描電鏡圖片

    由圖6可以看到,磨損表面存在大量凹坑,這是由于巴氏合金磨損表面發(fā)生熔融磨損,摩擦過程中產(chǎn)生的大量熱難以通過傳導(dǎo)和輻射消失,摩擦熱聚積使得表面溫度升高,當(dāng)溫度接近α固溶體熔點時,在摩擦力的作用下使得表面能流動,于是硬質(zhì)點一部分脫離摩擦面,一部分破碎成小顆粒留在系統(tǒng)表面.其中圖6(a)中凹坑數(shù)量最多,這是由于原B83中硬質(zhì)點組織粗大且分布不均勻,造成熱量集中,導(dǎo)致磨損嚴(yán)重;圖6(b)、(c)、(d)中凹坑較少,是由于加入Ag和石墨后,B83的β相和ε相的組織均細(xì)小且分布均勻,因此,熱量分布均勻,同時加入的石墨填補(bǔ)了部分凹坑,故圖6(d)中凹坑最少.

    在對磨件(45#鋼)硬表面微凸體與巴氏合金軟表面摩擦?xí)r,軟表面受到循環(huán)載荷作用,表面切向力的作用使軟表面發(fā)生塑性剪切,使得表面存在位錯映象力,故最大剪切發(fā)生在亞表面.巴氏合金磨損面位錯模型如圖7所示,可以看到,隨著45#鋼與巴氏合金的不斷對磨,巴氏合金的軟基體變形不斷積累,導(dǎo)致亞表層的位錯堆積,又由于粗大硬質(zhì)顆粒相的存在,使得裂紋逐漸形成并擴(kuò)展.

    圖7 B83磨損表面的位錯模型圖

    Fig.7 The dislocation model of wear surface of B83:(a)before dislocation;(b)after dislocation

    為了更清晰地觀察巴氏合金表面的組織形貌,本文對改進(jìn)前后B83 進(jìn)行了透射電鏡分析,用線切割機(jī)切取 0.3 mm 的薄片,處理后進(jìn)行透射電鏡觀察.圖8為改進(jìn)前后B83的透射電鏡圖片,其中圖8(a)為原B83的透射電鏡圖像,可以觀測到β相的微觀形態(tài),邊沿鋒利,輪廓不規(guī)則,這樣的輪廓形態(tài)如前面圖7中位錯模型所述,容易與對磨的摩擦副產(chǎn)生鋸齒效應(yīng)產(chǎn)生脫落.

    試驗獲得的摩擦系數(shù)曲線如圖9所示,可以看出4條曲線的走勢差別較大.加3%Ag后的摩擦系數(shù)隨時間跳動最為劇烈,由于加入3%Ag發(fā)生了單質(zhì)Ag偏析現(xiàn)象,且Ag的硬度比較小,增大了B83中軟基體的面積,使得組織不夠致密,因此,摩擦系數(shù)變化劇烈原因應(yīng)該是Ag的析出物所致;加石墨1%后的摩擦系數(shù)曲線隨時間變化最為平穩(wěn),這是因為石墨具有自潤滑性,可降低摩擦副在摩擦?xí)r的表面阻力.

    圖8 改進(jìn)前后B83的透射電鏡圖片

    圖9 B83改進(jìn)前后的摩擦系數(shù)曲線

    Fig.9 The curves of friction coefficient of B83 and improved B83

    表5列出了試驗獲得的平均摩擦系數(shù)和磨損量,可以看出,加入Ag和石墨后B83的摩擦系數(shù)降低,由合金相圖分析結(jié)果可知,其原因是Ag和石墨的加入均阻止了β相的不斷增大,使得B83大尺寸的硬質(zhì)相減小,且Ag的加入使ε相增多,材料組織更加均勻致密.從磨損量大小上來看,4種材料的磨損量差別不大,加1%Ag后的磨損量最小,造成這種現(xiàn)象的原因是加1%Ag后使得B83的ε相數(shù)量最多,起到了一定的抗磨作用,同時,Ag具有良好的延展性,Ag的加入使得B83延展性得到增強(qiáng),降低了磨損量;加入1%石墨后的磨損量最大,原因應(yīng)該是石墨具有層片狀結(jié)構(gòu),石墨的加入使得B83易于磨損脫落.

    表5B83改進(jìn)前后的平均摩擦系數(shù)和磨損量

    Table 5 The average friction coefficients and wear losses of B83 and improved B83

    Babbitt specimensFriction coefficient fWear loss Δm / mgB830.295.6B83+1%Ag0.204.8B83+3%Ag0.256.2B83+1%Graphite0.186.8

    綜合以上力學(xué)和摩擦學(xué)性能測試結(jié)果,3種方案對比:1)加1%Ag可使B83力學(xué)及摩擦學(xué)性能明顯提升;2)加3%Ag可提高硬度和抗壓強(qiáng)度并減小摩擦系數(shù),但會增大磨損量;3)加1%石墨可提高硬度并減小摩擦系數(shù),但會降低抗壓強(qiáng)度并增加磨損量.因此,加1%Ag后的B83可以作為本文推薦的軸承選材.

    3 結(jié) 論

    1)添加微量Ag和石墨可以促進(jìn)B83中硬質(zhì)點的細(xì)化和均布,具體表現(xiàn)為β相數(shù)量的增加和尺寸的減小.加入Ag后可形成了一種新的ε相(Ag3Sn),但過多Ag的加入會導(dǎo)致單質(zhì)Ag的偏析.

    2)力學(xué)性能方面,金相調(diào)控提高了B83的布氏硬度,使其可以在更高溫度下安全使用.特別是加入1%Ag后,B83在105 ℃(軸承報警溫度)的硬度平均提升了8.6%,提高了機(jī)組報警后的反應(yīng)時間.加入1%Ag和3%Ag后B83的抗壓強(qiáng)度分別增加了1.4%和1.9%,加入1%石墨后B83的抗壓強(qiáng)度減小了8.1%.

    3)摩擦學(xué)性能方面,金相調(diào)控降低了B83在干摩擦工況下的摩擦系數(shù).由于石墨具有自潤滑性,加石墨后B83摩擦系數(shù)隨時間變化更加穩(wěn)定.加入3%Ag后,由于有Ag析出,此時的摩擦系數(shù)較加入1%Ag和加入石墨后大,且隨時間變化劇烈.金相調(diào)控前后B83磨損量變化不大,從數(shù)值上看加入3%Ag和加入石墨1%后略大.

    4)從3種方案的效果比較,加入1%Ag后巴氏合金B(yǎng)83獲得力學(xué)及摩擦學(xué)性能的明顯提升,使之更適用于高速電主軸及微型燃?xì)廨啓C(jī)軸承.

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    基于輪廓提取的刀具磨損量檢測研究
    曳引輪不均勻磨損量的檢測
    央視《大家》欄目:摩擦學(xué)家雒建斌
    金屬標(biāo)準(zhǔn)塊顯微維氏硬度檢測中的不確定度評定
    關(guān)節(jié)軸承壽命試驗機(jī)在線磨損量檢測綜合誤差建模
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