一次泵變流量系統(tǒng)旁通控制模擬分析

劉慶東 徐新華 車輪飛 劉 俊

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一次泵變流量系統(tǒng)旁通控制模擬分析

劉慶東1徐新華1車輪飛2劉 俊2

（1.華中科技大學(xué)建筑環(huán)境與能源應(yīng)用工程系 武漢 430074；2.中鐵第四勘察設(shè)計院集團有限公司 武漢 430063）

分析了一次泵變流量空調(diào)系統(tǒng)旁通控制的方法及特點，并根據(jù)某項目空調(diào)水系統(tǒng)實際布置與配置，搭建模擬平臺，進(jìn)行水系統(tǒng)管網(wǎng)模擬。模擬分析了在變流量系統(tǒng)中水泵采用壓差變頻控制時，壓差旁通控制和最小流量旁通控制的控制效果。結(jié)果表明，在采用壓差旁通控制時，需要設(shè)置水泵變頻運行的最低頻率，但是實際工程運行工況多變，固定的最低運行頻率難以滿足多工況情況下制冷機最低限流量需求，控制程序設(shè)計也復(fù)雜。最小流量旁通控制直接以系統(tǒng)流量作為控制參數(shù)進(jìn)行旁通閥門的開啟調(diào)節(jié)控制，簡單、方便。采用水泵壓差變頻控制+壓差旁通控制與水泵壓差變頻控制+最小流量旁通控制的能耗基本一樣。建議在一次泵變流量系統(tǒng)中設(shè)置流量傳感器直接采用最小流量旁通控制。

一次泵變流量系統(tǒng)；水泵變頻控制；最小流量旁通控制；壓差旁通控制

0 引言

隨著世界能源形勢越發(fā)嚴(yán)峻，建筑能耗不斷增加，中央空調(diào)系統(tǒng)的節(jié)能改造工作日趨重要。工程實踐證明，導(dǎo)致集中空調(diào)系統(tǒng)電耗高的主要原因是我國大型建筑空調(diào)冷水系統(tǒng)多為定流量系統(tǒng)，系統(tǒng)運行中普遍存在“大流量，小溫差”的問題，由此造成冷凍水泵揚程過大、電耗過高。在過去的幾十年中，由于技術(shù)的進(jìn)步，變速裝置的成本大大降低，這使得變速泵在空調(diào)系統(tǒng)中的廣泛應(yīng)用成為可 能[1-3]。

空調(diào)系統(tǒng)一次泵變流量系統(tǒng)的工作原理：一方面是在負(fù)荷側(cè)通過調(diào)節(jié)電動兩通調(diào)節(jié)閥的開度改變流經(jīng)末端設(shè)備的冷水流量，以適應(yīng)末端用戶空調(diào)負(fù)荷的變化；另一方面是在冷源側(cè)采用可變流量的冷水機組和變頻冷凍水泵，使蒸發(fā)器側(cè)流量隨負(fù)荷側(cè)流量的變化而變化，從而最大限度地降低冷水泵的能耗[4-6]。一般來說，制冷機蒸發(fā)器存在一個最低限流量，一般為蒸發(fā)器額定流量的50%，當(dāng)制冷機蒸發(fā)器流量小于其最低限流量時，制冷機就會進(jìn)行自保護(hù)而停止工作[7]。在一次泵變流量系統(tǒng)運行過程中，當(dāng)系統(tǒng)負(fù)荷減小，水泵流量減小接近蒸發(fā)器最低限流量時，通常需要設(shè)置旁通，打開旁通閥減小系統(tǒng)阻力，讓部分流量直接流經(jīng)旁通管而進(jìn)入蒸發(fā)器，保證蒸發(fā)器的流量不小于最低流量要求[8]。

本文以某實際工程的空調(diào)一次泵變流量水系統(tǒng)為對象，通過建立該系統(tǒng)的模擬模型，采用壓差旁通控制方法及最小流量旁通控制方法對該系統(tǒng)進(jìn)行模擬，進(jìn)一步分析這兩種方法在一次泵變流量系統(tǒng)中的控制效果并給出在實際工程中的應(yīng)用建議。

1 變流量系統(tǒng)旁通控制分析

在中央空調(diào)的設(shè)計中，設(shè)計人員一般是根據(jù)建筑所需的最大負(fù)荷來選擇相應(yīng)容量的設(shè)備，然而對于大部分建筑而言，空調(diào)系統(tǒng)大部分時間都在部分負(fù)荷下運行，此時采用水泵變頻調(diào)節(jié)技術(shù)會較好地滿足末端用戶的冷量需求同時也可以節(jié)約水泵能耗[9]。

一次泵變流量系統(tǒng)常用的水泵變頻方法有溫差控制法和壓差控制法，由于簡單可靠的特點，壓差變頻控制方法得到了廣泛的應(yīng)用[10,11]。本研究采用分集水定壓差控制法調(diào)節(jié)水泵的頻率。在一天的運行過程中，當(dāng)末端盤管所需流量增大時，末端盤管回水管上的二通控制閥開度增大，在水泵不變速條件下，環(huán)路的壓差會減小。此時水泵的控制器感知壓力變化與設(shè)定值比較產(chǎn)生輸出信號增大冷凍水泵運行頻率，加大流量與揚程，環(huán)路的壓差自然升高，從而保證末端有足夠的水量可取。同樣，當(dāng)末端盤管所需流量減小時，末端盤管回水管上的二通控制閥閥門開度減小，在水泵不變速條件下，環(huán)路的壓差會增大。此時水泵的控制器感知壓力變化與設(shè)定值比較產(chǎn)生輸出信號改變變頻器的頻率，從而減小冷凍水泵運行頻率，環(huán)路的壓差減小，達(dá)到預(yù)設(shè)的設(shè)定值。

在變流量水系統(tǒng)中（通常是指水泵變頻運行），當(dāng)末端閥門不斷關(guān)小或關(guān)閉時，系統(tǒng)阻力加大，水泵流量減小，當(dāng)系統(tǒng)流量減小至蒸發(fā)器最低限流量時，此時需要打開旁通閥減小系統(tǒng)阻力，讓部分流量直接流經(jīng)旁通管而進(jìn)入蒸發(fā)器，保證蒸發(fā)器的流量不小于最低流量要求。目前在實際工程當(dāng)中常見的是壓差旁通控制，而這個旁通壓差值如何設(shè)定，一直是工程領(lǐng)域關(guān)心的一個熱點與難點。

由于壓差旁通設(shè)定值難以確定，也有采用直接測量一次泵水系統(tǒng)流量的方法來進(jìn)行旁通控制。其控制方法是在制冷機與集水器或分水器之間設(shè)置流量傳感器，以系統(tǒng)流量作為變量進(jìn)行旁通閥門的開度控制，當(dāng)系統(tǒng)流量降低至接近蒸發(fā)器的最低限流量時，旁通閥開啟，減小系統(tǒng)阻力，提高系統(tǒng)流量，讓部分流量直接流經(jīng)旁通管而進(jìn)入蒸發(fā)器，保證蒸發(fā)器的流量不小于最低流量要求。

2 系統(tǒng)描述

空調(diào)冷凍水系統(tǒng)如圖1所示。冷凍水系統(tǒng)設(shè)有2臺螺桿式冷水機，蒸發(fā)器額定流量為92m3/h，冷凝器額定流量為110m3/h。設(shè)置2臺冷凍水泵，選取的水泵參數(shù)為單臺額定流量101m3/h，揚程32.7mH2O，額定功率22kW。該空調(diào)系統(tǒng)末端有四大用戶，即A用戶、B用戶、C用戶、D用戶?？照{(diào)冷凍水系統(tǒng)用戶側(cè)通過分水器、集水器以并聯(lián)方式連接。A用戶、B用戶末端為組合式空調(diào)器。C用戶為多臺風(fēng)機盤管。D用戶為多臺小型空調(diào)柜機。

該空調(diào)系統(tǒng)的水泵、冷水機組和D用戶的小型空調(diào)柜24小時不間斷運行，A用戶、B用戶和C用戶每天早上6時開啟，晚上24時停運，每日運行18個小時。A、B、D三大用戶空調(diào)器采用風(fēng)水一體化控制進(jìn)行末端水量及風(fēng)量的協(xié)調(diào)控制。因為本系統(tǒng)設(shè)計選型偏大，實際的現(xiàn)場調(diào)研表明在系統(tǒng)最大負(fù)荷時也只需要開啟1臺制冷機和1臺冷凍水泵，僅考慮在1臺制冷機及1臺水泵運行時，不同控制方法在變流量系統(tǒng)的控制效果。

圖1 中央空調(diào)冷凍水系統(tǒng)示意圖

3 系統(tǒng)模擬平臺

Flowmaster為一維工程流體管路系統(tǒng)仿真軟件，內(nèi)置的一維流體動力系統(tǒng)解算器和流體系統(tǒng)仿真軟件包，可對流體管路系統(tǒng)進(jìn)行完整分析，并能對穩(wěn)態(tài)、瞬態(tài)過程進(jìn)行模擬。Flowmaster自帶的組件庫涵蓋了目前流體系統(tǒng)所需的絕大多數(shù)標(biāo)準(zhǔn)組件，每個流體系統(tǒng)都由不同的流體元件構(gòu)成，如泵、閥門、管路、末端設(shè)備等。在系統(tǒng)建模的過程中，可以直接調(diào)用軟件中的組件，再通過節(jié)點連接，從而完成空調(diào)水系統(tǒng)模型的建立。

圖2 一次泵變流量冷凍水系統(tǒng)控制模型圖

該空調(diào)一次泵冷凍水系統(tǒng)的控制模型如圖2所示。管網(wǎng)建模時采用阻力件替代冷水機組等空調(diào)設(shè)備。一次泵變流量系統(tǒng)中，水泵變頻控制通過在分水器及集水器上設(shè)置壓差測點，將壓差測量值輸入到控制器中以進(jìn)行水泵頻率調(diào)節(jié)。壓差旁通控制也是通過分集水器的壓差測量值作為壓差旁通控制器的輸入以控制旁通閥門的開度。最小流量旁通控制是通過在冷凍水總供水干管設(shè)置流量測點作為最小流量控制器的輸入以控制旁通閥門的開度。本系統(tǒng)設(shè)計選型明顯偏大，實際的現(xiàn)場調(diào)研表明在系統(tǒng)最大負(fù)荷時也只需要開啟1臺制冷機及1臺冷凍水泵。在本研究進(jìn)行模擬分析時，以一機一泵方式進(jìn)行模擬分析。

4 水泵壓差變頻控制+壓差旁通控制模擬結(jié)果與分析

在變流量水系統(tǒng)中，當(dāng)末端進(jìn)行調(diào)節(jié)（閥門關(guān)小或關(guān)閉）時，系統(tǒng)阻力加大，水泵流量減小，當(dāng)系統(tǒng)流量過小時通常需要設(shè)置旁通保證蒸發(fā)器的流量不小于最低流量要求。目前常用的旁通控制方法為定壓差旁通控制，具體是在冷凍水系統(tǒng)的分水器和集水器上設(shè)置壓差傳感器，以分集水器間壓差作為壓差旁通控制器的輸入，并與設(shè)定壓差值比較產(chǎn)生輸出，調(diào)節(jié)旁通閥門開度進(jìn)行流量旁通，并維持分集水器間壓差恒定。

水泵壓差變頻控制+壓差旁通控制作用原理是當(dāng)系統(tǒng)運行流量較大時壓差旁通閥處于關(guān)閉狀態(tài)，水泵通過變頻調(diào)節(jié)維持分集水器壓差恒定，以保證末端有足夠的資用壓力獲取需要的流量。當(dāng)系統(tǒng)所需流量降低，相應(yīng)水泵頻率降低至最低頻率（最低頻率需要根據(jù)系統(tǒng)的流量值而定），此時水泵頻率不再降低，壓差旁通控制器通過調(diào)節(jié)旁通閥門開度來維持分集水器壓差恒定，并旁通一部分流量使蒸發(fā)器流量不低于其最低限流量。

在該控制中涉及到兩個壓差設(shè)定值，一個是水泵壓差變頻控制時的滿足末端流量的壓差設(shè)定值，一個是旁通壓差控制時的滿足蒸發(fā)器最低限流量的壓差設(shè)定值。這兩個壓差值如何設(shè)定，一直是變流量控制系統(tǒng)一個難點。在實際工程中，一次泵變流量系統(tǒng)的壓差旁通設(shè)定值通常按照選型水泵揚程的一半考慮。本研究選取15mH2O作為水泵壓差變頻控制和壓差旁通控制的設(shè)定值。選取典型設(shè)計日的末端空調(diào)設(shè)備所需流量作為末端流量控制器的輸入流量，模擬分析該變流量系統(tǒng)壓差旁通控制效果。

圖3 壓差旁通控制水泵頻率、揚程、壓差設(shè)定值與壓差控制模擬值（15 mH2O）

水泵壓差變頻控制+壓差旁通控制時，水泵頻率、揚程、分集水器壓差設(shè)定值與壓差控制模擬值如圖3所示。通過對系統(tǒng)不同工況的測試分析，為避免系統(tǒng)運行過程中系統(tǒng)流量低于蒸發(fā)器最低限流量，水泵的最低頻率應(yīng)設(shè)為37Hz。結(jié)果顯示，壓差控制模擬值和壓差設(shè)定值（15mH2O）基本一致。在白天（6:00—24:00），系統(tǒng)四個支路全開，水泵頻率為38Hz～42Hz之間；在夜間（0:00—6:00），只有C支路運行，水泵以最低頻率37Hz運行。

圖4 壓差旁通控制系統(tǒng)流量分配圖（15 mH2O）

系統(tǒng)流量分配如圖4所示。在白天（6:00—24:00），四大支路均開啟，系統(tǒng)總流量為60～85m3/h，38～42Hz之間，高于最低頻率設(shè)定的37Hz，壓差旁通控制不作用，旁通閥門關(guān)閉。在夜間（0:00—6:00），只有C支路運行，此時水泵以最低頻率37Hz運行，旁通閥門開啟，此時的旁通流量為40m3/h左右，系統(tǒng)流量為49m3/h。制冷機組的額定流量為92m3/h，制冷機組所需最低限流量一般為制冷機組額定流量的二分之一，即46m3/h，此時系統(tǒng)流量能夠滿足制冷機組最低限流量的需求，符合制冷機穩(wěn)定運行要求。水泵一天的運行功耗為198kWh。

從模擬結(jié)果中的末端閥門開度來看，在壓差設(shè)定值定為15mH2O時，水泵變頻運行的頻率仍然很高，水泵的能耗雖然有所降低，但是并未達(dá)到最佳的節(jié)能效果。根據(jù)運行結(jié)果分析，可以選取11mH2O作為壓差設(shè)定值進(jìn)行系統(tǒng)運行。此時水泵的最低頻率設(shè)為33Hz。

圖5 壓差旁通控制水泵頻率、揚程、分集水器壓差設(shè)定值與壓差控制模擬值（11 mH2O）

圖6 壓差旁通控制系統(tǒng)流量分配圖（11 mH2O）

按照上述參數(shù)進(jìn)行水泵壓差變頻控制+壓差旁通控制時，水泵頻率、揚程、分集水器壓差設(shè)定值與壓差控制模擬值如圖5所示。在白天（6:00—24:00），系統(tǒng)四個支路全開，水泵頻率為33～35Hz之間；在夜間（0:00—6:00），水泵以最低頻率33Hz運行。系統(tǒng)流量分配如圖6所示。白天系統(tǒng)總流量為50～82m3/h之間，壓差旁通閥門關(guān)閉。在夜間，只有C支路運行，水泵以最低頻率33Hz運行，旁通閥門開啟，此時旁通流量為44m3/h左右，系統(tǒng)流量為53m3/h，此時系統(tǒng)流量能夠滿足制冷機組安全運行流量需求。水泵一天的運行功耗為147kWh。可以看出水泵變頻控制的壓差值可以通過進(jìn)一步優(yōu)化來節(jié)約能耗，實際工程中的壓差設(shè)定值需要經(jīng)過多次調(diào)試進(jìn)行優(yōu)化。

一次泵變流量系統(tǒng)的壓差設(shè)定值一方面控制水泵變頻運行滿足末端流量需求（旁通閥關(guān)閉），另一方面是在水泵以最低頻率運行時，進(jìn)行壓差旁通控制滿足制冷機組安全運行最低限流量需求。在選定壓差設(shè)定值后，為了滿足制冷機蒸發(fā)器最低限流量的需求，需要確定水泵的最低頻率。如果最低頻率選擇不當(dāng)則會造成系統(tǒng)流量過小，影響冷水機組的安全運行。在這種控制方式下，由于根據(jù)壓差設(shè)定值及控制的實際壓差值無法直接系統(tǒng)的流量到底是多少，所以需要通過不同工況的測試才能設(shè)定最小頻率。不同的控制壓差值，最小頻率也不一樣。雖然通過多工況的測試，可以設(shè)定給定壓差下的最低頻率值，但運行工況多變，難以適應(yīng)多工況情況。

5 水泵壓差變頻控制+最小流量旁通控制結(jié)果與分析

水泵壓差變頻控制+最小流量旁通控制，一方面是利用分集水器的壓差進(jìn)行水泵變頻控制滿足末端流量需求，另一方面采用最小流量旁通控制以滿足制冷機蒸發(fā)器最低限流量要求。具體是在冷凍水供回水干管（在制冷機與分水器之間的供水干管上或在制冷機與集水器之間的回水干管）設(shè)置流量傳感器，以系統(tǒng)流量作為旁通閥門控制器的輸入，當(dāng)實測的流量小于設(shè)定流量時（可按照最小流量額定值的1.05倍設(shè)定），水泵頻率不再降低，旁通閥開啟，減小系統(tǒng)阻力，提高系統(tǒng)流量，讓部分流量直接流經(jīng)旁通管而進(jìn)入蒸發(fā)器，保證蒸發(fā)器的流量不小于最低限流量。

為與第4節(jié)的水泵壓差變頻控制+壓差旁通控制的控制效果進(jìn)行比較，水泵壓差變頻控制+最小流量旁通控制中，分集水器定壓差控制的壓差控制值同樣取11mH2O，最低限流量設(shè)定值為48m3/h。水泵頻率、揚程、分集水器壓差設(shè)定值與壓差控制模擬值如圖7所示。結(jié)果顯示，分集水器壓差控制模擬值和壓差設(shè)定值（11mH2O）完全一致。在白天（6:00—24:00），系統(tǒng)四個支路全開，水泵頻率為33～37Hz；在夜間，只有C支路運行，水泵頻率降為32.5Hz左右，此時水泵的頻率控制滿足末端流量需求，分集水器之間的旁通控制滿足最低限流量需求?？照{(diào)水系統(tǒng)流量分配如圖8所示。白天系統(tǒng)需求流量高于制冷主機最低限流量值，旁通閥門關(guān)閉，系統(tǒng)總流量為55～85m3/h之間。在夜間，只有C支路運行，此時旁通閥門開啟調(diào)節(jié)，旁通流量為39m3/h左右，系統(tǒng)總流量穩(wěn)定在48m3/h左右，滿足制冷機組最低限流量（46m3/h）需求。水泵一天的運行功耗為149kWh，與水泵壓差變頻控制+壓差旁通控制的能耗基本一樣。

圖7 最小流量旁通控制水泵頻率、揚程、分集水器壓差設(shè)定值與模擬值

圖8 最小流量旁通控制系統(tǒng)流量分配圖

綜合比較水泵壓差變頻控制+壓差旁通控制與水泵壓差變頻控制+最小流量旁通控制，兩種方法需要以分集水器壓差作為水泵變頻調(diào)節(jié)的控制參數(shù)，進(jìn)行PID控制以滿足末端流量需求。區(qū)別在于水泵壓差變頻控制+壓差旁通控制是用水泵變頻調(diào)節(jié)的壓差設(shè)定值作為壓差旁通控制參數(shù)，雖然壓差旁通控制可以通過多工況測試來確定水泵的最低運行頻率（不同的壓差設(shè)定值，最低運行高頻率也不同），但是實際工程運行工況多變，固定的最小運行頻率難以滿足多工況情況的制冷機最低限制流量需求，控制程序設(shè)計也復(fù)雜。在水泵壓差變頻控制+最小流量旁通控制中，旁通控制器是直接以系統(tǒng)流量作為控制參數(shù)進(jìn)行旁通閥門的開啟調(diào)節(jié)，簡單、方便、明了。

6 結(jié)論

本文根據(jù)某一空調(diào)系統(tǒng)末端采用流量調(diào)節(jié)、水泵采用變頻運行實際情況，搭建模擬平臺，進(jìn)行水系統(tǒng)管網(wǎng)水力特性模擬分析。比較分析了水泵壓差變頻控制+壓差旁通控制和水泵壓差變頻控制+最小流量旁通控制的控制效果。結(jié)果表明，兩種方法都需要以分集水器壓差作為水泵變頻調(diào)節(jié)的控制參數(shù)，進(jìn)行控制以滿足末端流量需求。區(qū)別在于水泵壓差變頻控制+壓差旁通控制是用水泵變頻調(diào)節(jié)的壓差設(shè)定值作為壓差旁通控制參數(shù)，雖然壓差旁通控制可以通過多工況測試來確定水泵的最低運行頻率（不同的壓差設(shè)定值，最低運行頻率也不同），但是實際工程運行工況多變，固定的最小運行頻率難以滿足多工況情況的制冷機最低限制流量需求，控制程序設(shè)計也復(fù)雜。在水泵壓差變頻控制+最小流量旁通控制中，旁通控制器是直接以系統(tǒng)流量作為控制參數(shù)進(jìn)行旁通閥門的開啟調(diào)節(jié)，簡單、方便。在水泵采用變頻控制的空調(diào)水系統(tǒng)中，無論是壓差旁通控制還是最小流量控制水泵能耗基本一樣。建議在一次泵變流量系統(tǒng)中設(shè)置流量傳感器直接采用最小流量旁通控制。

[1] Zhenjun Ma, Shengwei Wang. An optimal control strategy for complex building central chilled water system for practical and real-time applications[J]. Building and Environment, 2009,44:1188-1198.

[2] Zhenjun Ma, Shengwei Wang. Energy efficient control of variable speed pumps in complex building central air-conditioning systems[J]. Energy and Buildings, 2009,41:197-205.

[3] 丁勇,魏嘉.冷凍水泵變頻改造的節(jié)能性能分析[J].建筑節(jié)能,2015,43(9):1-7.

[4] 于曉明,趙建博,石穎,等.空調(diào)冷水一次泵變流量系統(tǒng)設(shè)計探討[J].暖通空調(diào),2010,40(4):67-70,62.

[5] 張再鵬,陳焰華,符永正.一次泵變流量系統(tǒng)的旁通方法研究[J].暖通空調(diào),2009,39(6):51-55.

[6] 胡曙玲.一次泵系統(tǒng)技術(shù)分析及應(yīng)用[J].流體機械,2002,30(4):34-37.

[7] 吳敏,楊浩.變流量一次泵與旁通電動閥的控制和選擇[J].四川建筑,2014,34(1):201-204,207.

[8] 李宜浩,梁啟雙.變流量水系統(tǒng)壓差旁通控制系統(tǒng)設(shè)計[J].暖通空調(diào),2007,37(12):73-76.

[9] 何毅,任慶昌,李明,等.冷凍水一次泵變流量可行性分析及工程應(yīng)用[J].建筑節(jié)能,2016,44(9):11-14,49.

[10] 張再鵬,陳焰華,於仲義,等.一次泵變流量系統(tǒng)水泵控制方法的節(jié)能分析[J].暖通空調(diào),2009,39(6):56-59.

[11] 黃奕沄,張玲.壓差控制水泵變頻調(diào)節(jié)的工作特性探討[J].暖通空調(diào),2006, 36(4):75-78.

Simulation and Analysis of Bypass Control in Primary-pumping Variable Water System

Liu Qindong1Xu Xinhua1Che Lunfei2Liu Jun2

( 1.School of Environment Science & Engineering, Huazhong University of Science and Technology, Wuhan, 430074;2 China Railway Siyuan Survey and Design Group Co., Ltd, Wuhan, 430063 )

This paper analyzes the method and characteristics of bypass control of primary-pumping variable water system. The simulation platform of a real primary-pumping variable water system was developed according to its actual arrangement and configuration. The characteristics of the variable water system pipe network were simulated with pressure differential bypass control and minimum flow bypass control. The results show that a minimum frequency of the pump needs to be set when using pressure differential bypass control. However, the actual operation conditions vary significantly, and it is very difficult to set a fixed minimum operation frequency for meeting the minimum flow requirement of chiller evaporator under multiple conditions. In addition, the control design is also complicated. Minimum flow bypass control uses directly the measured system flow to control the bypass valve automatically. This control is simple, convenient. The energy consumptions by using pump frequency control+ pressure differential bypass control and using pump frequency control+minimum flow bypass control are almost the same. We suggest to use the minimum flow bypass control in primary-pumping variable flow system.

Primary-pumping variable water system; Pump frequency control; Minimum flow bypass control; Pressure differential bypass control

TU83

A

國家自然科學(xué)基金（51678263）

劉慶東（1993-），男，在讀碩士研究生，E-mail：liuqingdong@hust.edu.cn

徐新華（1972-），男，教授，E-mail：bexhxu@hust.edu.cn

2017-11-23

1671-6612（2018）05-464-0