鄭萬高鐵隧道大型機(jī)械化配套全斷面法施工圍巖-支護(hù)結(jié)構(gòu)相互作用力學(xué)特性研究

于 麗， 蔡閩金, *

(1. 西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院， 四川 成都 610031；2. 西南交通大學(xué)交通隧道工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 四川 成都 610031)

0 引言

全斷面施工工法借助新奧法原理，強(qiáng)調(diào)充分發(fā)揮巖體結(jié)構(gòu)的自承作用，盡量減少對(duì)圍巖的多次擾動(dòng)和破壞，在Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ級(jí)鐵路、公路隧道施工中，由于其施工組織和安全控制難度小、便于快速施工，因此得到廣泛的應(yīng)用。對(duì)于軟弱圍巖，由于傳統(tǒng)的全斷面法施工一次開挖斷面大，一次性人工鉆爆、支護(hù)時(shí)間長(zhǎng)，在Ⅳ、Ⅴ級(jí)圍巖中受圍巖自穩(wěn)能力的限制，為保證施工安全，通常選用臺(tái)階法作為軟弱圍巖施工工法。而臺(tái)階法施工存在施工作業(yè)空間小、施工組織不便等問題，且對(duì)掌子面開挖頻次大，對(duì)圍巖和支護(hù)結(jié)構(gòu)造成多次擾動(dòng)，不利于圍巖的穩(wěn)定性。

隨著機(jī)械化水平的不斷提高，鄭萬高鐵首次引進(jìn)三臂鑿巖臺(tái)車、錨桿鉆注漿一體機(jī)、立拱架臺(tái)車等一系列大型機(jī)械化配套設(shè)施，采用大型機(jī)械化配套全斷面法進(jìn)行隧道施工，大大縮短了掌子面鉆孔、裝藥、打錨桿、立拱架的時(shí)間，使得掌子面能夠及時(shí)得到初期支護(hù)，盡早封閉成環(huán)。大型機(jī)械化配套施工工藝保證了全斷面施工工法在巖性較差隧道段施工的安全性和便捷性，取得了開挖快速、優(yōu)質(zhì)、安全、經(jīng)濟(jì)、有利于環(huán)境保護(hù)和降低勞動(dòng)力強(qiáng)度等一系列成效，使得全斷面工法的圍巖適用范圍從Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ級(jí)圍巖推廣到Ⅳ、Ⅴ級(jí)圍巖，并取得良好的社會(huì)經(jīng)濟(jì)效益。

目前，對(duì)于全斷面施工工法的研究已取得了一定進(jìn)展： 王正松等[1]簡(jiǎn)要介紹了全斷面開挖方法以控制工作面超前核心土變形為手段的主要理念、施工原則及施工方法； 梅志榮等[2]運(yùn)用有限元方法，對(duì)隧道全斷面預(yù)加固進(jìn)行了三維數(shù)值模擬，同時(shí)闡述了全斷面施工的基本應(yīng)用原理； 何健等[3]根據(jù)新奧法原理并結(jié)合工程地質(zhì)條件，對(duì)隧道采用全斷面法開挖進(jìn)行數(shù)值分析； 李利平等[4]通過大比尺模型試驗(yàn)，得出全斷面法襯砌結(jié)構(gòu)破壞區(qū)主要集中在拱頂上方區(qū)域； 謝雄耀等[5]采用地面三維激光掃描技術(shù)測(cè)量隧道全斷面變形，解決了數(shù)據(jù)采集和數(shù)據(jù)處理2大方面的問題； 何荷等[6]通過模擬在Ⅲ級(jí)圍巖下隧道全斷面開挖的使用條件，得出當(dāng)隧道與變形體間距大于等于4D(D為隧道直徑)時(shí)，可采用全斷面法開挖； 趙明階等[7-8]采用模型試驗(yàn)和數(shù)值分析的方法,對(duì)巖溶區(qū)全斷面開挖隧道圍巖的變形特性進(jìn)行分析,提出了評(píng)價(jià)圍巖穩(wěn)定性的方法、超前支護(hù)和二次襯砌時(shí)間、巖溶處理的界限與標(biāo)準(zhǔn)； 徐前衛(wèi)等[9]通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)、室內(nèi)地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)和數(shù)值模擬等手段，得出超大斷面軟弱隧道圍巖的破壞是始自拱腰以下的巖體，而后自拱腰向上繼續(xù)擴(kuò)展成拱； 周亞宇[10]結(jié)合隧道全斷面施工現(xiàn)場(chǎng)開挖揭露出的圍巖情況，應(yīng)用離散單元法(UDEC)對(duì)圍巖破碎帶全斷面施工開挖、支護(hù)方案參數(shù)進(jìn)行數(shù)值模擬理論分析，以確定隧道圍巖及初期支護(hù)結(jié)構(gòu)是否處于完全穩(wěn)定狀態(tài)。上述研究主要是針對(duì)傳統(tǒng)全斷面法隧道施工展開的，并未對(duì)大型機(jī)械化配套全斷面工法隧道施工展開研究，同時(shí)大部分采用數(shù)值模擬和室內(nèi)試驗(yàn)的研究手段，并未基于現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。

本文依托鄭萬高鐵湖北段隧道工程，對(duì)大型機(jī)械化配套全斷面法施工圍巖-支護(hù)結(jié)構(gòu)相互作用力學(xué)特性進(jìn)行研究，同時(shí)對(duì)比臺(tái)階法施工，確定2種工法圍巖-支護(hù)結(jié)構(gòu)相互作用力學(xué)特性差異，以期為隧道設(shè)計(jì)施工提供一定的工程指導(dǎo)意見。

1 工程概況

新建鄭州至萬州高鐵湖北段，線路自豫鄂省界進(jìn)入湖北省襄陽市境內(nèi)，在襄陽新設(shè)襄陽東津站，再跨越漢江，至南漳縣設(shè)站; 而后沿麻竹高速公路經(jīng)長(zhǎng)坪至保康縣設(shè)站，線路翻越秦巴山脈，在神農(nóng)架林區(qū)新華鎮(zhèn)設(shè)神農(nóng)架站，至興山縣北斗坪設(shè)興山站，經(jīng)巴東縣平陽壩設(shè)巴東北站； 出站后，跨越神農(nóng)溪經(jīng)香樹灣隧道進(jìn)入重慶境內(nèi)。起點(diǎn)里程為DK348+500，終點(diǎn)里程為DK635+420，正線長(zhǎng)287.187 km，具有隧線比高、軟弱圍巖占比大、以深埋為主等特點(diǎn)。鄭萬高鐵隧道典型斷面如圖1所示。

2 現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)分析

對(duì)于軟弱圍巖隧道，通常采用臺(tái)階法施工，臺(tái)階法一次開挖斷面小，支護(hù)時(shí)間快，有利于開挖斷面及時(shí)支護(hù)。為了對(duì)比大型機(jī)械化配套全斷面法和臺(tái)階法在施工過程中圍巖的穩(wěn)定性差異，選取賀家莊隧道(臺(tái)階法施工)圍巖現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)以及鄭萬高鐵高家坪隧道和新華隧道(大型機(jī)械化配套全斷面法施工)圍巖現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析。土壓力盒現(xiàn)場(chǎng)安裝及圍巖壓力現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)見圖2，監(jiān)測(cè)斷面地質(zhì)條件見表1。

(b) 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)

監(jiān)測(cè)斷面地質(zhì)條件高家坪隧道 上覆坡積粗角礫土,下伏基巖為灰?guī)r,地層中局部有溶洞發(fā)育,泥質(zhì)充填新華隧道 上覆坡洪積粉質(zhì)黏土、碎石土、塊石土,下伏基巖為白云巖賀家莊隧道Q2黏質(zhì)黃土

2.1 臺(tái)階法施工圍巖壓力監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析

通過采集軟弱圍巖區(qū)段賀家莊隧道的現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，得到圍巖壓力的分布形式如圖3所示，突變點(diǎn)圍巖壓力情況見表2。

由圖3和表2可知： 臺(tái)階法開挖隧道圍巖壓力分布形式上存在明顯的突變點(diǎn)，圍巖壓力突變形式表現(xiàn)為兩側(cè)向中間突然減小或單側(cè)圍巖壓力突然減小，突變部位主要集中在隧道拱頂及拱肩部位，減小比例最高達(dá)到97.4%，突變部位圍巖壓力數(shù)值極小，最小值僅為2.51 kPa。以上結(jié)果表明，支護(hù)結(jié)構(gòu)和圍巖之間可能存在間隙。

臺(tái)階法施工容易引起支護(hù)結(jié)構(gòu)和圍巖之間脫空現(xiàn)象的原因?yàn)椋?1)臺(tái)階法施工一個(gè)斷面上的初期支護(hù)受多次開挖擾動(dòng)，初期支護(hù)封閉不及時(shí)； 2)鎖腳錨桿受到多次擾動(dòng)，使得其對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)的錨固作用受擾動(dòng)影響而減弱。

(a) 賀家莊隧道DK242+945斷面

(b) 賀家莊隧道DK242+960斷面

(c) 賀家莊隧道DK242+987斷面

Y1—Y11為監(jiān)測(cè)點(diǎn)。

圖3臺(tái)階法施工隧道圍巖壓力分布(單位： kPa)

Fig. 3 Distribution of surrounding rock pressure in bench method (unit: kPa)

表2臺(tái)階法隧道圍巖壓力突變點(diǎn)壓力情況統(tǒng)計(jì)

Table 2 Statistics of pressure of surrounding rock pressure break point in bench method

斷面里程突變點(diǎn)位置突變點(diǎn)圍巖壓力/kPa左監(jiān)測(cè)點(diǎn)圍巖壓力/kPa減小比例/%右監(jiān)測(cè)點(diǎn)圍巖壓力/kPa減小比例/%DK242+945Y52.5135.0992.8578.1896.79DK242+960Y132.03146.7778.1879.4159.67DK242+960Y426.81282.8490.52146.7781.73DK242+960Y513.1579.4183.44133.2490.13DK242+987Y23.95152.197.4096.8395.92

2.2 大型機(jī)械化配套全斷面法施工圍巖壓力監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析

通過采集鄭萬高鐵軟弱圍巖區(qū)段高家坪隧道和新華隧道的現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，得到圍巖壓力的分布形式，如圖4所示。

(a) 高家坪隧道DK499+095斷面

(b) 高家坪隧道DK449+135斷面

(c) 新華隧道D1K556+946斷面

Fig. 4 Distribution of surrounding rock pressure in full-section method with large-scale machinery (unit: kPa)

由圖4可知： 采用大型機(jī)械化配套全斷面法施工，隧道周邊各個(gè)測(cè)點(diǎn)之間的圍巖壓力均能夠合理變化，相鄰測(cè)點(diǎn)之間圍巖壓力的相對(duì)變化比例基本在50%以內(nèi)，且無明顯突變點(diǎn)。說明大型機(jī)械化配套全斷面開挖工法避免了開挖過程中的多次施工擾動(dòng)，使得支護(hù)結(jié)構(gòu)及時(shí)封閉，確保了施工中圍巖和支護(hù)結(jié)構(gòu)之間的良好接觸。

3 有限元分析

為了研究2種施工工法對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)與圍巖之間發(fā)生脫空的影響，采用數(shù)值模擬的方法，建立支護(hù)結(jié)構(gòu)與圍巖之間有間隙和無間隙的2種有限元模型，并基于實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的分析結(jié)果，對(duì)臺(tái)階法和大型機(jī)械化配套全斷面施工工法圍巖和支護(hù)結(jié)構(gòu)受力特性進(jìn)行研究。

3.1 有限元模型

模型左右邊界至隧道外側(cè)面的距離各取4倍洞徑，則模型橫向長(zhǎng)度約為90 m； 模型上下邊界至隧道頂面和基底均取3倍洞高，則模型高度約為80 m； 模型的縱向長(zhǎng)度取1 m，由此建立的模型尺寸為90 m×80 m×1 m，隧道埋深為36 m。計(jì)算模型的前后左右施加法向約束，底部施加豎向約束，上表面為自由表面。襯砌結(jié)構(gòu)采用梁?jiǎn)卧M，?、艏?jí)圍巖參數(shù)，支護(hù)參數(shù)按設(shè)計(jì)取值，圍巖參數(shù)及支護(hù)材料參數(shù)見表3—4。同時(shí)，拱頂位置布置1個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，監(jiān)測(cè)拱頂沉降； 兩側(cè)的拱墻布置3個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，監(jiān)測(cè)水平收斂情況，計(jì)算模型和監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置見圖5。計(jì)算中只考慮初期支護(hù)的作用，二次襯砌作為安全儲(chǔ)備，模擬時(shí)不予考慮。本文采用減少荷載釋放步、加快初期支護(hù)時(shí)間的方式模擬大型機(jī)械化配套全斷面施工。初期支護(hù)圍巖脫空模型圖見圖6。

表3 圍巖參數(shù)

表4 支護(hù)材料參數(shù)

(a) 計(jì)算模型

(b) 測(cè)點(diǎn)布置

Fig. 5 Calculation model and layout of displacement monitoring points

(a) 拱頂脫空

(b) 拱肩脫空

Fig. 6 Model of void between primary support and surrounding rock

3.2 計(jì)算結(jié)果分析

3.2.1 圍巖壓力

根據(jù)2種施工工法有無脫空情況下的圍巖壓力和支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力，對(duì)比分析圍巖-支護(hù)結(jié)構(gòu)相互作用力學(xué)特性。2種工法的隧道圍巖壓力分布見圖7，圍巖壓力突變點(diǎn)情況見表5。

由圖7和表5可以得到以下結(jié)論：

1)當(dāng)圍巖和支護(hù)結(jié)構(gòu)密貼時(shí)，采用大型機(jī)械化配套全斷面法和臺(tái)階法開挖，支護(hù)結(jié)構(gòu)受到的圍巖壓力并無明顯的壓力突變點(diǎn)，各個(gè)相鄰部位的圍巖壓力變化相對(duì)平緩； 當(dāng)拱頂或拱肩與圍巖之間存在間隙時(shí)，2種開挖工法對(duì)應(yīng)的圍巖壓力分布形式均表現(xiàn)為間隙部位的圍巖壓力突減； 臺(tái)階法開挖的圍巖壓力突減部位減小比例基本達(dá)到85%左右，與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)減小比例吻合較好，驗(yàn)證了臺(tái)階法施工監(jiān)測(cè)斷面存在初期支護(hù)脫空的情況。

(a) 臺(tái)階法未脫空

(b) 臺(tái)階法拱頂脫空

(c) 臺(tái)階法拱肩脫空

(d) 全斷面法未脫空

(e) 全斷面法拱頂脫空

(f) 全斷面法拱肩脫空

Table 5 Statistics of pressure of surrounding rock pressure break point in bench method and full-section method

工法突變點(diǎn)位置突變點(diǎn)圍巖壓力/kPa左監(jiān)測(cè)點(diǎn)圍巖壓力/kPa減小比例/%右監(jiān)測(cè)點(diǎn)圍巖壓力/kPa減小比例/%臺(tái)階法拱頂6.852.487.0249.786.32拱肩17.4134.887.0938.154.33全斷面法拱頂13.768.179.8868.379.94拱肩20.8122.683.0340.949.14

2)脫空部位相同時(shí)，大型機(jī)械化配套全斷面法開挖的圍巖壓力突變部位的減小比例基本達(dá)到80%左右，比臺(tái)階法開挖的圍巖壓力突減程度低，一定程度上說明大型機(jī)械化配套全斷面法的快速施工減小了臺(tái)階法多次施工擾動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)受力產(chǎn)生的不利影響。而大型機(jī)械化配套全斷面法施工的現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)圍巖壓力的減小比例在50%左右，與脫空情況下的數(shù)值模擬結(jié)果差距較大，說明采用大型機(jī)械化配套全斷面法施工開挖擾動(dòng)少，有利于初期支護(hù)和圍巖之間的協(xié)調(diào)變形，能一定程度上避免發(fā)生支護(hù)結(jié)構(gòu)與圍巖脫空的不利情況。

3.2.2 支護(hù)結(jié)構(gòu)

支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力分布見圖8—10，由圖8—10可以得到以下結(jié)論。

(a) 臺(tái)階法未脫空

(b) 臺(tái)階法拱頂脫空

(c) 臺(tái)階法拱肩脫空

(d) 全斷面法未脫空

(e) 全斷面法拱頂脫空

(f) 全斷面法拱肩脫空

圖8支護(hù)結(jié)構(gòu)彎矩圖(單位： N·m)

Fig. 8 Bending moment diagrams of supporting structure (unit: N·m)

(a) 臺(tái)階法未脫空

(b) 臺(tái)階法拱頂脫空

(c) 臺(tái)階法拱肩脫空

(d) 全斷面法未脫空

(e) 全斷面法拱頂脫空

(f) 全斷面法拱肩脫空

圖9支護(hù)結(jié)構(gòu)軸力圖(單位: N)

Fig. 9 Axial force diagrams of supporting structure (unit: N)

1)當(dāng)圍巖未脫空時(shí)，臺(tái)階法施工在拱腰至拱腳之間表現(xiàn)出較大的彎矩和剪力，最大彎矩達(dá)35.8 kN·m，最大剪力達(dá)129 kN，均作用在拱腰部位; 而臺(tái)階法施工軸力在拱腰至拱腳之間較小，最大軸力為1 680 kN，說明在該段支護(hù)結(jié)構(gòu)中存在較大的偏心受壓情況。大型機(jī)械化配套全斷面法施工拱腳以上拱圈表現(xiàn)出較小的彎矩和剪力，最大彎矩為31.5 kN·m，最大剪力為 56 kN，而在拱腰至拱腳之間的軸力比臺(tái)階法大，最大達(dá)到3 060 kN，說明該段支護(hù)結(jié)構(gòu)更偏向于軸心受壓。以上結(jié)果表明： 大型機(jī)械化配套全斷面法減小了支護(hù)結(jié)構(gòu)的偏心受壓程度，使拱形隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)能夠有效地發(fā)揮承載作用。

2)當(dāng)圍巖和支護(hù)結(jié)構(gòu)在不同部位發(fā)生脫空時(shí)，臺(tái)階法和大型機(jī)械化配套全斷面法最大彎矩和剪力均向脫空部位轉(zhuǎn)移，并在脫空部位產(chǎn)生比未脫空時(shí)更大的彎矩和剪力。當(dāng)拱頂發(fā)生脫空時(shí)，臺(tái)階法施工的最大彎矩、剪力轉(zhuǎn)移至拱頂，分別為57.5 kN·m、138 kN； 大型機(jī)械化配套全斷面法施工的最大彎矩、剪力轉(zhuǎn)移至拱頂，分別為62.1 kN·m、150 kN，而軸力均改變不大。當(dāng)拱肩發(fā)生脫空時(shí)，臺(tái)階法最大彎矩、剪力轉(zhuǎn)移至拱肩，分別為68.8 kN·m、163 kN，大型機(jī)械化配套全斷面法施工的最大彎矩、剪力轉(zhuǎn)移至拱肩，分別為79.3 kN·m、195 kN，而軸力均改變不大。支護(hù)結(jié)構(gòu)與圍巖的脫空加重結(jié)構(gòu)偏心受壓程度的情況表明，施工時(shí)應(yīng)該選取合適的工法，避免脫空的發(fā)生。臺(tái)階法多次開挖擾動(dòng)不利于支護(hù)結(jié)構(gòu)和圍巖的密貼，而采用大型機(jī)械化配套全斷面開挖一次爆破、初期支護(hù)一次澆筑成環(huán)，能夠保證支護(hù)結(jié)構(gòu)和圍巖較好的貼合，更有利于隧道拱形結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。

(a) 臺(tái)階法未脫空

(b) 臺(tái)階法拱頂脫空

(c) 臺(tái)階法拱肩脫空

(d) 全斷面法未脫空

(e) 全斷面法拱頂脫空

(f) 全斷面法拱肩脫空

3.2.3 結(jié)構(gòu)變形分析

進(jìn)一步對(duì)比臺(tái)階法和大型機(jī)械化配套全斷面法在同等地質(zhì)條件下控制結(jié)構(gòu)變形沉降方面的特點(diǎn)，對(duì)比結(jié)果見表6。

表6 2種工法初期支護(hù)位移及增量比例

Table 6 Displacement and incremental proportion of primary support in two methods

施工工法拱頂沉降/mm拱肩水平收斂/mm拱腰水平收斂/mm拱腳水平收斂/mm全斷面法9.7927.31211.3137.904臺(tái)階法12.2467.73613.3869.704減小比例/%20.045.4815.4918.55

由表6可知： 大型機(jī)械化配套全斷面法施工的初期支護(hù)結(jié)構(gòu)各部位變形位移均有所減小，其中拱肩水平收斂的減小比例為5%左右，拱頂沉降、拱腰水平收斂、拱腳水平收斂減小更為明顯，減小比例達(dá)到臺(tái)階法施工的20%左右。結(jié)果表明： 采用大型機(jī)械化配套全斷面法一次爆破、支護(hù)一次封閉成環(huán)，在控制結(jié)構(gòu)變形方面與臺(tái)階法相比具有較大優(yōu)勢(shì)。

4 適用性對(duì)比

由于不同施工工法適用于不同的工程類型和地質(zhì)條件，為了確定新工法的適用性，對(duì)比了不同施工工法之間的適用情況，見表7。

表7 2種施工工法的適用性對(duì)比

Table 7 Comparison of applicability between two construction methods

施工工法施工速度環(huán)境影響施工組織難度地層適應(yīng)性臺(tái)階法快一般 一般 適用于軟土、軟巖開挖 大型機(jī)械化配套全斷面法較快一般 易 適用于巖性較差的軟巖軟土開挖

由表7可知： 對(duì)于大型機(jī)械化配套全斷面法施工，其施工速度比臺(tái)階法快，且施工斷面大，施工組織較方便。結(jié)果表明： 大型機(jī)械化配套全斷面法適用于軟弱圍巖的隧道開挖，具有提高施工效率、保證施工安全的綜合優(yōu)勢(shì)。

5 結(jié)論與建議

1)臺(tái)階法由于施工時(shí)產(chǎn)生多次擾動(dòng)，極易引起初期支護(hù)與圍巖之間發(fā)生脫空現(xiàn)象，大型機(jī)械化配套全段面法一次爆破、支護(hù)一次封閉成環(huán)，開挖擾動(dòng)少，能更加有效地保證支護(hù)結(jié)構(gòu)和圍巖之間的密貼性。

2)在軟弱圍巖中，采用大型機(jī)械化配套全斷面法施工有利于改善結(jié)構(gòu)受力，減緩結(jié)構(gòu)內(nèi)部偏心受壓的程度，能有效發(fā)揮拱形隧道的結(jié)構(gòu)承載力。無論是臺(tái)階法還是大型機(jī)械化配套全斷面法施工，支護(hù)結(jié)構(gòu)與圍巖脫空均會(huì)導(dǎo)致支護(hù)結(jié)構(gòu)在脫空部位產(chǎn)生較大的彎矩、剪力，加重支護(hù)結(jié)構(gòu)在該部位的偏心受壓程度，不利于發(fā)揮拱形隧道的承載作用，而采用大型機(jī)械化配套全斷面法能一定程度上避免支護(hù)結(jié)構(gòu)脫空情況的發(fā)生。

3)大型機(jī)械化配套全斷面法在軟弱圍巖快速施工、控制支護(hù)結(jié)構(gòu)變形、保證支護(hù)結(jié)構(gòu)受力安全方面具有綜合優(yōu)勢(shì)。

4)本文基于現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)圍巖壓力數(shù)據(jù)及數(shù)值模擬結(jié)果，對(duì)圍巖-支護(hù)結(jié)構(gòu)之間相互作用力學(xué)特性進(jìn)行研究，但未對(duì)圍巖更深層次的擾動(dòng)機(jī)制進(jìn)行分析。下一步建議對(duì)深部圍巖展開監(jiān)測(cè)和理論分析，確定深部圍巖擾動(dòng)的力學(xué)特性，以更好地指導(dǎo)隧道設(shè)計(jì)施工。