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    高大模板支撐系統(tǒng)數(shù)值模擬分析研究

    2018-09-10 06:46:24王文洪陳芝軒劉寶林白海珠
    建筑施工 2018年4期
    關(guān)鍵詞:橫桿支撐體系立桿

    王文洪 陳芝軒 劉寶林 白海珠

    云南建投第五建設(shè)有限公司 云南 昆明 650106

    近年來,隨著社會(huì)的快速發(fā)展,土木工程高大模板支撐體系運(yùn)用越來越多,支撐體系主要由立桿、橫桿、支撐、連接件等構(gòu)成;立桿是直接承擔(dān)豎向荷載的構(gòu)件,橫桿的作用是減小豎桿的計(jì)算長(zhǎng)度,支撐起到抵御水平荷載和增強(qiáng)結(jié)構(gòu)整體性的作用,而連接件是各類桿件有效發(fā)揮作用的關(guān)鍵。支撐體系的立桿是典型的受壓桿件,立桿最可能出現(xiàn)的破壞方式是壓桿失穩(wěn),而非承載力極限破壞。

    由于施工方案考慮不到位或?qū)嵤┻^程中未按方案實(shí)施,導(dǎo)致支撐體系倒塌的事故時(shí)有發(fā)生。以某高速公路現(xiàn)澆箱梁模板支撐方案為例,該現(xiàn)澆箱梁高1.4 m、預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆箱梁高2.0 m、現(xiàn)澆實(shí)心板厚0.7 m,支架搭設(shè)高度6.0~14.0 m。我們?nèi)‖F(xiàn)澆箱梁高1.4 m,搭設(shè)高度14.0 m,支架立桿縱距0.90 m,橫距0.60 m,步距1.20 m,采用φ48 mm×3.25 mm碗扣式滿堂支架模板支撐方案,建立與實(shí)際相符的三維結(jié)構(gòu)模型,進(jìn)行系統(tǒng)數(shù)值模擬分析研究,以進(jìn)一步驗(yàn)證模板支撐方案[1-2]。

    1 結(jié)構(gòu)建模和計(jì)算

    本次模擬采用空間有限元分析軟件Midas Gen(版本號(hào)v836),桿件采用梁?jiǎn)卧?,Q235鋼材,截面尺寸φ48 mm×3.0 mm,計(jì)算考慮剪切變形。按實(shí)際施工方案在模型中建立立桿、橫桿、剪刀撐,對(duì)橫桿考慮不同的節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度,支座條件為兩向鉸支。上部現(xiàn)澆箱梁按真實(shí)截面尺寸建立實(shí)體單元,程序自動(dòng)計(jì)算自重,上部結(jié)構(gòu)具有一定剛度,相比支撐體系的剛度大得多,可近似看作剛體,起到內(nèi)力重分布的作用,通過上部實(shí)體單元可將恒荷載、活荷載以相對(duì)貼合實(shí)際的方式施加到支撐體系上(圖1)。

    圖1 現(xiàn)澆箱梁模板支架示意(單位:cm)

    分別對(duì)橫桿節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度為0、4、12、20、40、60、80 kN·m/rad的7個(gè)半剛性節(jié)點(diǎn)(鋼結(jié)構(gòu)桿件間的連接是一種介于鉸接和剛接的半剛性連接,節(jié)點(diǎn)的真實(shí)剛度不會(huì)是一個(gè)不變的特定數(shù)值)模型和1個(gè)剛性節(jié)點(diǎn)模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算和屈曲分析。本文先以節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度40 kN·m/rad的模型為例分析結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分布、變形特征和失穩(wěn)形態(tài)。再將不同節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度的模型進(jìn)行對(duì)比,分析節(jié)點(diǎn)剛度對(duì)結(jié)構(gòu)受力和穩(wěn)定性的影響。

    2 應(yīng)力、變形和穩(wěn)定性分析

    以橫桿節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度為40 kN·m/rad的模型為例,對(duì)該模板支撐體系的應(yīng)力分布、變形特征和失穩(wěn)形態(tài)進(jìn)行分析。

    2.1 應(yīng)力分布

    分析在靜力作用下的應(yīng)力分布可以看出,結(jié)構(gòu)絕大多數(shù)桿件應(yīng)力在20 MPa以內(nèi),少數(shù)桿件的應(yīng)力明顯大出平均水平,相似位置相同類型的桿件應(yīng)力基本相同,最大壓應(yīng)力55 MPa,最大拉應(yīng)力46 MPa(圖2)。

    最大壓應(yīng)力出現(xiàn)在極少數(shù)的立桿上,達(dá)到55 MPa,具體位置為:受到上部現(xiàn)澆箱梁傳導(dǎo)的豎向荷載,并將荷載直接向下傳遞到豎向支撐和下層立桿的頂層立桿。豎向荷載在此處由單根立桿承受,而向下一層傳遞時(shí)由豎向支撐和下層立桿3根桿件共同承受。由于豎向支撐的存在對(duì)局部剛度進(jìn)行了強(qiáng)化,該節(jié)點(diǎn)在同等豎向荷載下的豎向變形小于周邊節(jié)點(diǎn),因此在上部結(jié)構(gòu)具有一定剛度時(shí),會(huì)產(chǎn)生內(nèi)力重分布,變形較小處會(huì)產(chǎn)生更大的內(nèi)力,故此類位置的單根立桿應(yīng)力遠(yuǎn)超周邊桿件。結(jié)構(gòu)最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在水平支撐上,達(dá)到46 MPa。

    立桿均受壓應(yīng)力,底層立桿的壓應(yīng)力大多為8~30 MPa,橫桿既有壓力也有拉應(yīng)力,大多為0~2 MPa,水平支撐所在平面內(nèi)的少數(shù)橫桿達(dá)到7 MPa。結(jié)構(gòu)豎向荷載基本都由立桿承擔(dān),在計(jì)算荷載下,應(yīng)力遠(yuǎn)未達(dá)到極限應(yīng)力,承載力尚有很大富余。大多數(shù)橫桿主要起到約束立桿、減小計(jì)算高度的作用,受力很小,水平支撐所在平面內(nèi)的橫桿還起到一定的傳力作用,但受力也不大。

    普遍而言,立桿的應(yīng)力由上往下,逐層增大,底層立桿應(yīng)力多為8~30 MPa,頂層立桿應(yīng)力多為4~20 MPa,與支撐相連的單根立桿應(yīng)力往往比未與支撐相連的立桿應(yīng)力要大。

    因此,豎向支撐交匯于一個(gè)結(jié)點(diǎn)且僅有單根立桿與其直接傳力的部位,是本結(jié)構(gòu)應(yīng)力控制的重點(diǎn)位置,此外,立桿、支撐的應(yīng)力較橫桿大。

    2.2 變形特征

    結(jié)構(gòu)在靜力作用下的變形整體均勻,以豎向變形為主,頂層位移最大,往下逐層減小。在豎向支撐處因豎向剛度得到斜桿的加強(qiáng),位移量較未設(shè)支撐處要?。▓D3)。

    圖2 整體應(yīng)力分布

    圖3 整體變形云圖

    2.3 失穩(wěn)形態(tài)

    由屈曲分析得到的第一階屈曲模態(tài)(圖4、圖5)可知,結(jié)構(gòu)首先是局部立桿受壓失穩(wěn),而后達(dá)到臨界值,導(dǎo)致整個(gè)結(jié)構(gòu)失去穩(wěn)定性,率先失穩(wěn)的是未受到豎向剪刀撐約束的立桿。在豎向剪刀撐的平面內(nèi),一方面,剪刀撐承擔(dān)了一部荷載,立桿承擔(dān)的豎向荷載減??;另一方面,剪刀撐為立桿提供了額外的平面內(nèi)約束,有效減小了立桿計(jì)算高度,從而局部保持穩(wěn)定。

    圖4 結(jié)構(gòu)一階屈曲模態(tài)(側(cè)視)

    圖5 結(jié)構(gòu)一階屈曲模態(tài)(斜視)

    3 節(jié)點(diǎn)剛度的影響規(guī)律

    分別取橫桿節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度為0、4、12、20、40、60、80 kN·m/rad和節(jié)點(diǎn)完全剛接的模型進(jìn)行分析計(jì)算,得出靜力計(jì)算和屈曲分析結(jié)果,分析節(jié)點(diǎn)剛度對(duì)結(jié)構(gòu)受力和穩(wěn)定性的影響。雖然實(shí)際工程中的節(jié)點(diǎn)剛度因連接方式以及安裝質(zhì)量而無法準(zhǔn)確定值,但本次計(jì)算取值的剛度范圍包含了節(jié)點(diǎn)可能的剛度區(qū)間,得出的規(guī)律有一定借鑒意義。經(jīng)對(duì)比分析,節(jié)點(diǎn)剛度變化對(duì)應(yīng)力分布和變形特征無影響,但對(duì)變形最大值有影響,對(duì)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性也有較大影響。

    3.1 節(jié)點(diǎn)剛度對(duì)變形最大值的影響

    從最大位移隨節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度變化曲線(圖6)可知,結(jié)構(gòu)的最大位移隨剛度增大而減小,剛度達(dá)到一定值后影響逐漸變小。

    3.2 節(jié)點(diǎn)剛度對(duì)穩(wěn)定性的影響

    從結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性隨轉(zhuǎn)動(dòng)剛度變化曲線(圖7)可知,結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性(即臨界荷載系數(shù))隨剛度增大而增大,且影響程度隨剛度增大逐漸變小。

    圖6 節(jié)點(diǎn)剛度-最大位移曲線

    圖7 節(jié)點(diǎn)剛度-臨界荷載系數(shù)曲線

    節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度不同時(shí),結(jié)構(gòu)失穩(wěn)形態(tài)有所不同,取節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度0、40 kN·m/rad和節(jié)點(diǎn)剛接的模型進(jìn)行對(duì)比,可以看出:

    1)剛度為0 kN·m/rad時(shí),結(jié)構(gòu)失穩(wěn)形態(tài)是部分立桿發(fā)生壓桿失穩(wěn)。中間層橫桿和水平支撐對(duì)立桿幾乎產(chǎn)生不了約束,立桿的失穩(wěn)形狀是一個(gè)半波正弦曲線,也可以認(rèn)為立桿的計(jì)算長(zhǎng)度較大,整體結(jié)構(gòu)較容易失穩(wěn)(圖8)。

    2)隨著剛度增加,結(jié)構(gòu)失穩(wěn)形態(tài)是大多數(shù)立桿發(fā)生壓桿失穩(wěn)。中間層橫桿和水平支撐對(duì)立桿產(chǎn)生明顯的約束作用,立桿的失穩(wěn)形狀是多個(gè)半波正弦曲線,也可以認(rèn)為立桿的計(jì)算長(zhǎng)度較小,結(jié)構(gòu)不易失穩(wěn)(圖9、圖10)。

    圖8 轉(zhuǎn)動(dòng)剛度0 kN·m/rad時(shí)的一階屈曲模態(tài)

    圖9 轉(zhuǎn)動(dòng)剛度40 kN·m/rad時(shí) 的一階屈曲模態(tài)

    圖10 節(jié)點(diǎn)剛接時(shí)的一階屈曲模態(tài)

    由分析可知,剛度為0 kN·m/rad(即鉸接)時(shí),橫桿和水平支撐的作用得不到有效發(fā)揮,立桿較易發(fā)生失穩(wěn),導(dǎo)致結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性差。完全鉸接為極端情況假定,在實(shí)際工程中并不存在,但也說明了節(jié)點(diǎn)保證一定剛度的重要性。而具有一定節(jié)點(diǎn)剛度的模型,中間層橫桿和水平支撐對(duì)立桿產(chǎn)生明顯的約束作用,立桿不易發(fā)生失穩(wěn),結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性好。就本次建模的結(jié)構(gòu)而言,節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度4 kN·m/rad及以上的模型均有較好穩(wěn)定性。支撐架節(jié)點(diǎn)的實(shí)際轉(zhuǎn)動(dòng)剛度一般都能達(dá)到10 kN·m/rad以上,故本次針對(duì)的模板支撐體系失穩(wěn)形態(tài)合理,結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性較好[3-4]。

    4 結(jié)語

    模板支撐體系應(yīng)力、變形的分布總體均勻,實(shí)際施工中應(yīng)主要控制幾個(gè)關(guān)鍵部位。豎向支撐交匯于一個(gè)結(jié)點(diǎn)且僅有單根立桿與其直接傳力的部位、底層立桿是本結(jié)構(gòu)應(yīng)力控制的重點(diǎn)位置,該類結(jié)構(gòu)應(yīng)注意豎向支撐帶來的支架變形不協(xié)調(diào)會(huì)造成內(nèi)力重分布,可能導(dǎo)致局部立桿應(yīng)力較大。該結(jié)構(gòu)位移以豎向位移為主,無豎向剪刀撐的位置位移量較有豎向剪刀撐的位置大,頂層位移量較底層大,應(yīng)重點(diǎn)觀測(cè)。

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