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    發(fā)動機熱平衡測試及影響因素研究

    2018-08-18 07:36:10雍安姣付永宏張林波郭建峰
    汽車工程 2018年7期
    關鍵詞:臺架散熱器溫差

    雍安姣,付永宏,張林波,郭建峰

    前言

    發(fā)動機熱平衡測試臺架按照所用散熱器來源可分為臺架散熱器方式[1-2]和整車散熱器方式。臺架散熱器方式考慮到臺架的兼容性,其設計散熱能力一般都很大,多為水冷設備,且水路為多個臺架或實驗室共用,不易控制。一些企業(yè)或單位考慮到水阻對熱平衡測試結果的影響,以及與整車追求一致性的目的,采用整車散熱器進行試驗[3-6],該方法因主要冷卻部件來自于本車,故散熱器采用強制風冷方式。對于臺架散熱器方式,存在水阻過大、管路熱損失嚴重、流量不可控、進出水溫差小等方面的弊端。整車散熱器方式,在流阻和流量分布上占優(yōu)勢,但因其依靠風量控制溫度,不可避免會改變發(fā)動機周圍的流場分布,進而影響熱量分布和測試結果。同時,整車散熱器方式還存在風側溫度不易測量的缺點。以上兩種方式,在實際測試中均存在測試誤差大、部分測點趨勢錯誤等缺陷。

    據此,利用水冷式熱交換器簡化設計了新的測試臺架。發(fā)動機側可利用PID閥和旁通管路進行發(fā)動機水溫的控制[6-7],另一側水路可自由控制流量及進出口溫差。與常規(guī)測試方法相比,具有流量分布與整車相當、熱損失小、結構簡單靈活和測試精度高等優(yōu)點。對比發(fā)現(xiàn),通過該方法,可使測試數據質量顯著提升。且在此基礎上,研究了不同進氣溫度、臺架風機開啟與否和不同水溫情況下的熱平衡特點。

    1 臺架測試誤差分析

    1.1 熱平衡誤差對整車水溫仿真的影響

    臺架熱平衡測試值是整車水溫分析計算的直接輸入,其精度對水溫的計算結果影響很大。假設發(fā)動機傳遞到冷卻系統(tǒng)的熱功率從20逐漸增加至24kW,分析其變化對于散熱器進水溫度的影響,結果如表1所示。

    表1 冷卻系統(tǒng)熱功率變化與散熱器水溫變化關系

    由表可見,冷卻系統(tǒng)熱功率每增加10%即2kW,會使散熱器進水溫度升高近5℃。使用常規(guī)測試方法,熱功率誤差一般為20%左右,嚴重影響水溫計算結果的可信度。

    因此,必須提高臺架測試的精度,進而提升仿真預測的準確度。

    1.2 傳感器精度與測試誤差的關系

    對于同種介質,其單位時間內吸收或放出的熱量為

    式中:Cp為被測液體熱容;M為被測液體的質量流量;ΔT為被測液體進出口溫差。

    假設流量計誤差為a%;溫度傳感器誤差為d T,K;試驗中各數據真值為Q=Cp·M·ΔT,則誤差邊界下的可能測試值為[8-9]

    則被測液體熱功率誤差百分比為

    據此,常見的幾種傳感器的熱功率誤差與溫差的關系曲線如圖1所示。

    由圖可見:傳感器精度越高,熱功率誤差越低;同等傳感器精度下,溫差越大,熱功率誤差越低;流量計精度對于熱功率誤差影響較?。划敎夭钤龃蟮揭欢ǔ潭葧r,增大溫差對測試精度的提升收效不大。

    溫差對熱量測試精度的影響,舉例如下:以流量計精度1%、溫度傳感器精度0.5K為例,同樣測試工況下,當被測液體溫差為3℃時,誤差為34%,若提升液體溫差至15℃,則誤差降為7.6%,將測試溫差提升至25℃時,則誤差降至4.96%,完全符合工程數據誤差要求。

    圖1 流量計及溫度傳感器精度與熱量測試精度關系圖

    1.3 提升臺架測試精度的措施

    基于以上分析,提升測試精度的有效方法應是:在合理的傳感器精度前提下,盡可能地增大被測液體的進出口溫差。常規(guī)測試方法,因無法調控臺架散熱器水流量,溫差一般為2~10℃。即使傳感器精度較高,也存在11%~50%的誤差。對于工程中常用的中低負荷,誤差可達20%以上,無法滿足實際工程使用需求。

    根據能量守恒原理,散熱器兩側進行熱交換的能量相等。因此,可通過計算散熱器冷卻水側的熱量來獲取發(fā)動機散熱量。通過減小冷卻水流量可達到增大冷卻水進出口溫差的目的,且減小冷卻水流量,對于熱平衡后的熱交換量和發(fā)動機本身熱量分布毫無影響。另外,即使采用精度較低的傳感器,只要保證足夠的溫差,同樣能獲得較高的測試精度。所以這是一種新穎且經濟有效的測試方法。

    2 發(fā)動機臺架搭建

    測試系統(tǒng)原理如圖2所示,測試臺架如圖3所示。

    圖2 測試系統(tǒng)原理圖

    圖3 測試臺架實物圖

    需要注意的是,熱交換器內部含有PID流量控制回路,以便于控制發(fā)動機冷卻液側溫度。

    3 測試數據對比

    基于以上分析,對原有臺架進行改造設計[10]。并依據提升精度的措施,進行了測試。由于條件所限,未能在同一臺發(fā)動機上進行方法對比。圖4和圖5為兩款發(fā)動機分別采用新舊方法的熱平衡測試map圖。很明顯,舊方法在中低負荷區(qū)存在大量趨勢不合理的數據點,而新方法測試數據趨勢合理,曲面光滑,符合邏輯,說明新方法在測試質量上獲得了大幅提升。

    圖4 使用舊方法測試的某發(fā)動機熱功率map圖

    4 熱平衡關鍵影響因素研究

    圖5 使用新方法測試的某發(fā)動機熱功率map圖

    發(fā)動機的燃燒過程非常復雜,燃燒狀態(tài)和周邊介質狀態(tài)不同,均可導致熱平衡結果的變化。因此,通過理論公式對熱平衡進行分析意義不大,通常是進行臺架驗證。在臺架測試精度大幅提高的情況下,對一些可控可測的因素進行臺架驗證,更能獲取可靠的信息和結論。對于熱平衡測試,較為顯著的影響因素有:環(huán)境溫度、發(fā)動機水溫、臺架測試艙內的風速、控制策略、進氣溫度和環(huán)境艙內部布局等??紤]目前發(fā)動機臺架設備的實際情況,重點研究了發(fā)動機水溫、排氣降溫風機開啟與否和進氣溫度3個因素對發(fā)動機熱平衡的影響[9,11]。

    4.1 發(fā)動機不同水溫對熱平衡測試結果的影響

    發(fā)動機冷卻水溫不同,代表著發(fā)動機內部液體黏度特性不同、摩擦損失也不同,進而導致散熱量也不同。圖6為某增壓發(fā)動機在88和105℃水溫情況下的熱平衡map圖。由圖可見,水溫對熱平衡測試結果有顯著的影響。但不同水溫時,曲線整體趨勢一致,低溫狀態(tài)下熱平衡測試結果普遍高于高溫狀態(tài)。其原因是105℃是發(fā)動機較理想的工作溫度,摩擦損失和液體黏度均較低,故熱損失較小。

    圖6 不同發(fā)動機水溫熱平衡測試結果

    4.2 臺架風機開啟與否對熱平衡測試結果的影響

    實際臺架測試時,某些大負荷工況,必須對排氣系統(tǒng)進行強制風冷,否則會導致排氣溫度過高,試驗無法進行。由于空間限制,發(fā)動機布置趨于緊湊,冷卻風多會直接吹拂到發(fā)動機本體,影響發(fā)動機本體與測試環(huán)境的對流換熱量,進而影響發(fā)動機的熱平衡測試。因此,對某款渦輪增壓發(fā)動機進行了排氣風機開啟與否的對比試驗。試驗中,缸體各處風速均有差異,平均約3m/s,測試結果如圖7所示(為使圖形清晰易辨,僅呈現(xiàn)3組數據結果)。

    圖7 臺架風機開啟與否熱平衡測試結果

    由圖7可知,開風機后,相同工況下的熱平衡測試結果均比不開風機時約小3kW。該數值與測試風速有直接關系。

    4.3 不同進氣溫度對熱平衡測試結果的影響

    不同的進氣溫度,會影響實際參與燃燒的空氣質量,引起發(fā)動機控制策略的改變,進而影響實際的燃油消耗率和熱平衡測試結果。因此,對某渦輪增壓發(fā)動機進行了進氣溫度為43和60℃時的對比試驗,結果如圖8所示。

    圖8 不同進氣溫度熱平衡測試結果

    由圖可見,進氣溫度越高,對應的熱平衡測試值也越高,但不同溫度時曲線整體趨勢一致。由于試驗條件所限,僅進行了兩個轉速下的試驗,數據量相對較少,還不足以進行整體趨勢的判定。

    5 結論

    綜上所述,發(fā)動機熱平衡試驗精度對整車冷卻系統(tǒng)匹配至關重要。通過增大測試液體進出口溫差的方法,可將熱平衡測試誤差控制在5%以內,且該方法經濟有效,可操作性強。對現(xiàn)有試驗設備進行改型設計后,利用該方法得出的試驗結果,測試數據質量顯著提高。

    當測試精度較差時,很多因素的影響往往被大誤差所掩蓋而未能呈現(xiàn)。在測試精度提升的基礎上,重點研究了發(fā)動機水溫、排氣降溫風機開啟與否和進氣溫度3個因素對發(fā)動機熱平衡的影響。結果表明,這3個因素對發(fā)動機熱平衡測試結果均有較大影響。

    發(fā)動機水溫越接近最佳工作溫度范圍,熱損失越小,105℃水溫的熱平衡測試值低于88℃水溫的熱平衡測試值;風機吹拂發(fā)動機本體會改變發(fā)動機熱量分布,導致熱平衡測試值降低,開風機后,相同工況下的熱功率值比不開風機時小3kW左右,該差值大小與吹拂發(fā)動機機體的風速直接相關;發(fā)動機實際進氣溫度越高,熱平衡測試值越大,當進氣溫度相差約20℃時,熱平衡測試值相差約4kW。

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