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    戈壁集料級(jí)配優(yōu)化試驗(yàn)及充填材料制備*

    2018-07-30 07:07:34王志凱王貽明吳愛祥馬浩吉楊錫祥
    采礦技術(shù) 2018年4期
    關(guān)鍵詞:殘值戈壁回歸方程

    王志凱,王貽明,吳愛祥,馬浩吉,劉 權(quán),楊錫祥

    (1.北京科技大學(xué) 金屬礦山高效開采與安全教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100083;2.長(zhǎng)沙礦山研究院有限責(zé)任公司,湖南 長(zhǎng)沙 410012;3.伽師縣銅輝礦業(yè)有限責(zé)任公司,新疆 喀什市 844000)

    0 引 言

    目前隨著淺部資源的逐漸枯竭,越來越多的礦山開始研究深部開采,低成本固廢材料應(yīng)用于深部礦山充填領(lǐng)域已經(jīng)成為國(guó)內(nèi)研究的重點(diǎn)[1-2]。以礦山充填材料的歷史發(fā)展、所用物料等方面看,可歸為固廢的綜合利用[3-5]。

    經(jīng)過大量研究表明,利用戈壁集料制備礦山充填材料是可行的。關(guān)于戈壁集料的應(yīng)用,李軍峰[6]探討了杜達(dá)鉛鋅礦高硫尾砂與戈壁集料制備礦山充填材料,并對(duì)充填料破碎、篩分等工藝環(huán)節(jié)進(jìn)行了優(yōu)化改造;李公成等[7]研究了以戈壁集料為粗骨料制備的充填體凝結(jié)性及流動(dòng)性,并對(duì)配比范圍做出預(yù)測(cè);曹心[8]等研究了戈壁集料與水泥、粉煤灰制備的充填料漿自流輸送的性能,并得到滿足自流輸送要求的充填配比;李安平[9]探討了全尾砂-戈壁集料配比優(yōu)化研究,為當(dāng)?shù)爻涮钕到y(tǒng)的改造提供了理論依據(jù)。以上研究所提出的觀點(diǎn)為研究戈壁集料與全尾砂制備充填材料進(jìn)一步指明了方向。

    雖然對(duì)戈壁集料的研究已經(jīng)取得了重大進(jìn)步,但是目前關(guān)于戈壁集料級(jí)配優(yōu)化及制備礦山充填材料實(shí)驗(yàn)研究少有報(bào)道。本文以新疆當(dāng)?shù)馗瓯诩霞澳炽~礦充填所用的高含泥全尾砂為主要原料,進(jìn)行戈壁集料級(jí)配優(yōu)化試驗(yàn)和充填材料制備試驗(yàn),并利用二次多項(xiàng)式回歸分析對(duì)全尾砂戈壁充填材料的塌落度和單軸抗壓強(qiáng)度進(jìn)行分析,試驗(yàn)結(jié)果為當(dāng)?shù)氐V山充填奠定理論基礎(chǔ)。

    1 試 驗(yàn)

    1.1 試驗(yàn)材料

    (1) 全尾砂。選自該礦山選廠,對(duì)全尾砂進(jìn)行物理參數(shù)分析如表1所示,粒度分析如圖1所示。

    從圖1可知全尾砂中-20 μm的顆粒含量為29.8%,則全尾砂材料整體飽水率較好[10]。

    (2) 戈壁集料。選自新疆地區(qū)的礫石,其經(jīng)過長(zhǎng)年風(fēng)蝕、雨淋作用,棱角逐漸被磨圓。戈壁集料的松散堆積密度為1.75 t/m3,密實(shí)堆積密度為1.97 t/m3,孔隙率為34.9%,粒徑分析結(jié)果見圖2。

    表1 物料物理參數(shù)

    圖1 全尾砂粒度分析結(jié)果

    圖2 戈壁集料粒度分析結(jié)果

    1.2 試驗(yàn)方法

    試驗(yàn)分為2個(gè)部分,分別為戈壁集料級(jí)配優(yōu)化試驗(yàn)和充填材料配比試驗(yàn)。將原材料配置充填料漿,將配比好的料漿倒入砂漿攪拌鍋內(nèi),按 GB/T50080-2002標(biāo)準(zhǔn)攪拌一定時(shí)間后注入70.7 mm×70.7 mm×70.7 mm標(biāo)準(zhǔn)三聯(lián)試模中并振蕩刮平。脫模后放入養(yǎng)護(hù)箱中進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)(溫度20℃±1℃、濕度≥90%),按時(shí)測(cè)定試塊相應(yīng)齡期強(qiáng)度,每個(gè)齡期強(qiáng)度測(cè)3個(gè)試塊,并取其平均值,并對(duì)充填料漿進(jìn)行塌落度試驗(yàn)。所得試驗(yàn)結(jié)果運(yùn)用二次多項(xiàng)式進(jìn)行回歸分析。

    2 戈壁集料級(jí)配優(yōu)化試驗(yàn)

    試驗(yàn)以濃度76%、添加劑劑量2%、砂灰比6、骨料比3為固定條件,對(duì)初始砂、0~4 mm(標(biāo)準(zhǔn)建筑砂,含泥物質(zhì)經(jīng)洗除)、0~12 mm 及4~12 mm四種不同級(jí)配戈壁集料的充填材料進(jìn)行對(duì)比,選出最優(yōu)戈壁集料級(jí)配(見圖3)。

    由圖3可知,A組(不添加)充填體強(qiáng)度與養(yǎng)護(hù)時(shí)間成正相關(guān),但28 d強(qiáng)度不足1 MPa,不能滿足當(dāng)?shù)厣a(chǎn)要求;B組(0~4 mm)充填體強(qiáng)度與養(yǎng)護(hù)時(shí)間呈正相關(guān),3 d強(qiáng)度達(dá)到5 MPa,28 d強(qiáng)度達(dá)到11.05 MPa,且后期強(qiáng)度增長(zhǎng)較快,但此戈壁集料價(jià)格較貴;C組(0~12 mm)充填體3 d強(qiáng)度略低于D組(4~12 mm)充填體,但其后期強(qiáng)度增長(zhǎng)速率大于D組,28 d強(qiáng)度達(dá)到6 MPa,高出D組充填體近2 MPa。因此,從降低原料成本、滿足充填材料強(qiáng)度要求、集料利用率3方面綜合考慮,選擇C組(0~12 mm)戈壁集料制備充填材料更為合理。

    圖3 不同級(jí)配戈壁集料強(qiáng)度曲線

    3 充填材料配比試驗(yàn)

    3.1 充填材料配比方案

    當(dāng)?shù)夭傻V方法為下向VCR嗣后膏體充填采礦法,充填作業(yè)分為假頂部位充填和嗣后充填。其中(假頂)充填體28 d目標(biāo)強(qiáng)度為4 MPa,(嗣后)充填體28 d目標(biāo)強(qiáng)度為1 MPa。

    (假頂)充填材料配比方案如表2所示,其中濃度變化范圍為75%~80%,砂灰比范圍為4~9,骨料比范圍為3~8,添加劑范圍為1%~2.5%。

    表2 (假頂)膏體配比試驗(yàn)

    (嗣后)充填材料配比方案如表3所示,其中濃度變化范圍為74%~79%,砂灰比范圍為8~18,骨料比范圍為2~7,添加劑范圍為1%~2.5%。

    3.2 (假頂)充填材料配比試驗(yàn)結(jié)果與分析

    3.2.1 試驗(yàn)結(jié)果回歸分析

    (假頂)充填材料配比試驗(yàn)見表4,由表4可知,塌落度、強(qiáng)度與濃度、砂灰比、骨料比、添加劑劑量之間均為非線性關(guān)系。常用的非線性回歸方法有冪函數(shù)回歸、指數(shù)回歸、對(duì)數(shù)回歸以及多項(xiàng)式回歸等,通過DPS(Data Processing System)數(shù)據(jù)處理軟件對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理,發(fā)現(xiàn)二次多項(xiàng)式回歸的相關(guān)性最高[7],因此采用二次多項(xiàng)式逐步回歸對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。

    通過DPS數(shù)據(jù)處理軟件建立塌落度與濃度、砂灰比、骨料比和添加劑之間二次多項(xiàng)式回歸公式,如式1所示。擬合方程的相關(guān)系數(shù)R=0.9998,顯著水平p=0.031<0.05。

    y1=-17.5924+45.353x2-11.0803x22

    -0.0747x32+0.1053x42

    (1)

    式中,y1為塌落度(假頂),cm;x2為添加劑劑量,%;x3為砂灰比;x4為骨料比。

    通過數(shù)據(jù)擬合可以看出,(假頂)充填體的塌落度主要受砂灰比、骨料比和添加劑劑量這3個(gè)因素影響。在擬合過程中,濃度這個(gè)因素被剔除,表示濃度在75%~80%之間變化對(duì)充填體塌落度的影響較小。塌落度回歸方程的殘值分析如表5所示,殘值與觀測(cè)值的比均小于0.7%,表示回歸方程誤差極小,對(duì)試驗(yàn)擬合結(jié)果較好。

    表3 (嗣后)膏體配比試驗(yàn)

    表4 (假頂)膏體配比試驗(yàn)結(jié)果

    表5 (假頂)塌落度殘值分析

    注:殘值=觀測(cè)值-回歸值,殘值為檢測(cè)各值的回歸差異度。

    通過DPS數(shù)據(jù)處理軟件建立試塊7 d強(qiáng)度與濃度、砂灰比、骨料比和添加劑之間二次多項(xiàng)式回歸公式(見式(2))。擬合方程的相關(guān)系數(shù)R=1.0000,顯著水平p=0.0036<0.05。

    y2=-0.8792-2.7755x3+0.002335x12

    +0.1579x32+0.001709x1x2

    (2)

    式中,y2為7 d強(qiáng)度(假頂),MPa;x1為濃度,%;x2為添加劑劑量,%;x3為砂灰比。

    通過數(shù)據(jù)擬合可以看出,(假頂)充填體的7 d強(qiáng)度主要受濃度、砂灰比和添加劑這3個(gè)因素影響。在擬合過程中,骨料比這個(gè)因素被剔除,說明骨料比在3~8范圍內(nèi)變化對(duì)充填體7 d強(qiáng)度的影響較小。7 d強(qiáng)度回歸方程殘值分析如表6所示,殘值與觀測(cè)值的比均小于0.5%,表示回歸方程誤差極小,對(duì)試驗(yàn)擬合結(jié)果較好。

    表6 (假頂)充填體7 d強(qiáng)度殘值分析

    通過DPS數(shù)據(jù)處理軟件建立試塊14 d強(qiáng)度與濃度、砂灰比、骨料比和添加劑之間二次多項(xiàng)式回歸公式,如式(3)所示。擬合方程的相關(guān)系數(shù)R=0.9997,顯著水平p=0.0374<0.05。

    y3=-19.0272+0.4649x1-3.4851x3

    +0.1903x32+0.02957x2x3

    (3)

    式中,y3為14 d強(qiáng)度(假頂),MPa;x1為濃度,%;x2為添加劑劑量,%;x3為砂灰比。

    通過數(shù)據(jù)擬合可以看出,(假頂)充填體的14 d強(qiáng)度主要受濃度、砂灰比和添加劑這3個(gè)因素影響。在擬合過程中,骨料比這個(gè)因素被剔除,說明骨料比在3~8范圍內(nèi)變化對(duì)充填體14 d強(qiáng)度的影響較小。14 d強(qiáng)度回歸方程殘值分析如表7所示,殘值與觀測(cè)值的比均小于3.3%,說明回歸方程誤差較小,對(duì)試驗(yàn)擬合結(jié)果較好。

    通過DPS數(shù)據(jù)處理軟件建立試塊28 d強(qiáng)度與濃度、砂灰比、骨料比和添加劑之間二次多項(xiàng)式回歸公式,如式(4)所示。擬合方程的相關(guān)系數(shù)R=0.9999,顯著水平p=0.0215<0.05。

    y4=24.9564-4.5364x3+0.2324x32

    -0.06013x42+0.07058x2x3

    (4)

    式中,y4為28 d強(qiáng)度(假頂),MPa;x2為添加劑劑量,%;x3為砂灰比;x4為骨料比。

    通過數(shù)據(jù)擬合可以看出,(假頂)充填體的28 d強(qiáng)度主要受添加劑、砂灰比和骨料比這3個(gè)因素影響。在擬合過程中,濃度這個(gè)因素被剔除,說明濃度在75%~80%范圍內(nèi)變化對(duì)充填體28 d強(qiáng)度的影響較小。28 d強(qiáng)度回歸方程殘值分析如表8所示,發(fā)現(xiàn)殘值與觀測(cè)值的比均小于1.6%,說明回歸方程誤差較小,對(duì)試驗(yàn)擬合結(jié)果較好。

    表7 (假頂)充填體14 d殘值分析

    表8 (假頂)膏體28 d強(qiáng)度殘值分析

    3.2.2 優(yōu)化配比

    通過限定約束條件x1=75~80,x2=1~2.5,x3=4~9,x4=3~8,利用Excel軟件對(duì)式(4)進(jìn)行帶約束條件的非線性規(guī)劃,得到充填材料28 d的最優(yōu)強(qiáng)度值及對(duì)應(yīng)的配比,優(yōu)化結(jié)果如表9所示。

    表9 (假頂)膏體28 d強(qiáng)度最優(yōu)值預(yù)測(cè)

    從優(yōu)化結(jié)果可以得出,當(dāng)添加劑為2.5%、砂灰比為4、骨料比為3時(shí),充填材料的28 d強(qiáng)度達(dá)到10.7 MPa。

    3.3 (嗣后)充填材料配比試驗(yàn)結(jié)果與分析

    3.3.1 試驗(yàn)結(jié)果回歸分析

    (嗣后)膏體最佳配比試驗(yàn)結(jié)果見表10。

    通過DPS數(shù)據(jù)處理軟件建立塌落度與濃度、砂灰比、骨料比和添加劑之間二次多項(xiàng)式回歸公式,如式(5)所示。擬合方程的相關(guān)系數(shù)R=0.9999,顯著水平p=0.0176<0.05。

    y5=25.8253-0.01388x32+0.03143x42

    +0.1407x2x3-0.08406x2x4

    (5)

    式中,y5為塌落度(嗣后),cm;x2為添加劑劑量,%;x3為砂灰比;x4為骨料比。

    通過數(shù)據(jù)擬合可以看出,(嗣后)充填材料的塌落度主要受砂灰比、骨料比和添加劑這3個(gè)因素影響。在擬合過程中,濃度這個(gè)因素被剔除,說明濃度在74%~79%之間變化對(duì)充填體塌落度的影響較小。塌落度回歸方程的殘值分析如表11所示,發(fā)現(xiàn)殘值與觀測(cè)值的比均小于0.08%,表示回歸方程誤差極小,對(duì)試驗(yàn)擬合結(jié)果較好。

    表10 (嗣后)膏體最佳配比試驗(yàn)結(jié)果

    表11 (嗣后)塌落度殘值分析

    通過DPS數(shù)據(jù)處理軟件建立試塊7 d強(qiáng)度與濃度、砂灰比、骨料比和添加劑之間二次多項(xiàng)式回歸公式,如式(6)所示。擬合方程的相關(guān)系數(shù)R=0.9995,顯著水平p=0.0484<0.05。

    y6=4.4074-0.4581x3+0.01433x32

    -0.000765x1x4-0.009745x2x4

    (6)

    式中,y6為7 d強(qiáng)度(嗣后),MPa;x1為濃度,%;x2為添加劑劑量,%;x3為砂灰比;x4為骨料比。

    7 d強(qiáng)度回歸方程殘值分析如表12所示,發(fā)現(xiàn)殘值與觀測(cè)值的比均小于4%,說明回歸方程誤差小,對(duì)試驗(yàn)擬合結(jié)果較好。

    表12 (嗣后)膏體7 d強(qiáng)度殘值分析

    通過DPS數(shù)據(jù)處理軟件建立試塊14 d強(qiáng)度與濃度、砂灰比、骨料比和添加劑之間二次多項(xiàng)式回歸公式,如式(7)所示。擬合方程的相關(guān)系數(shù)R=1.0000,顯著水平p=0.0055<0.05。

    y7=8.4426-0.9938x3+0.03203x32

    +0.01531x2x3-0.08695x2x4

    (7)

    式中,y7為14 d強(qiáng)度(嗣后),MPa;x2為添加劑劑量,%;x3為砂灰比;x4為骨料比。

    通過數(shù)據(jù)擬合可以看出,嗣后充填材料的14 d強(qiáng)度主要受骨料比、砂灰比和添加劑這3個(gè)因素影響。在擬合過程中,濃度這個(gè)因素被剔除,說明濃度在74%~79%之間變化對(duì)充填體14 d強(qiáng)度的影響不大。回歸方程殘值分析如表13所示,發(fā)現(xiàn)殘值與觀測(cè)值的比均小于0.7%,說明回歸方程誤差較小,對(duì)試驗(yàn)擬合結(jié)果較好。

    表13 (嗣后)膏體14 d強(qiáng)度殘值分析

    通過DPS數(shù)據(jù)處理軟件建立28 d強(qiáng)度與濃度、砂灰比、骨料比和添加劑之間二次多項(xiàng)式回歸公式,如式(8)所示。擬合方程的相關(guān)系數(shù)R=1.0000,顯著水平p=0.0021<0.05。

    y8=12.2021-1.4556x3+0.04626x32

    +0.0239x2x3-0.1221x2x4

    (8)

    式中,y8為28 d強(qiáng)度(嗣后),MPa;x2為添加劑劑量,%;x3為砂灰比;x4為骨料比。

    通過數(shù)據(jù)擬合可以看出,(嗣后)充填體28 d強(qiáng)度主要受添加劑、砂灰比和骨料比這3個(gè)因素影響。在擬合過程中,濃度這個(gè)因素被剔除,說明濃度在74%~79%之間變化對(duì)充填體28 d強(qiáng)度的影響較小。28 d強(qiáng)度回歸方程殘值分析如表14所示,發(fā)現(xiàn)殘值與觀測(cè)值的比均小于0.25%,表示回歸方程誤差較小,對(duì)試驗(yàn)擬合結(jié)果較好。

    表14 (嗣后)膏體28 d強(qiáng)度殘值分析

    3.3.2 優(yōu)化配比

    通過限定約束條件x1=74~79,x2=1~2.5,x3=8~18,x4=2~7,利用Excel數(shù)學(xué)軟件對(duì)式8進(jìn)行帶約束條件的非線性規(guī)劃,得到試塊28 d強(qiáng)度最優(yōu)值及對(duì)應(yīng)的配比,優(yōu)化結(jié)果如表15所示。

    可以看出,當(dāng)添加劑劑量為1%、砂灰比為8、骨料比為2時(shí),(嗣后)充填體的28 d強(qiáng)度達(dá)到3.5 MPa。

    表15 (嗣后)膏體28 d強(qiáng)度最優(yōu)值預(yù)測(cè)

    4 結(jié) 論

    (1) 通過戈壁集料級(jí)配優(yōu)化試驗(yàn),選出戈壁集料粒級(jí)為0~12 mm制備礦山充填材料更為合理。

    (2) 通過二次多項(xiàng)式回歸分析,發(fā)現(xiàn)影響(假頂)充填體塌落度和各齡期強(qiáng)度因素中,74%~79%的濃度對(duì)塌落度和28 d抗壓強(qiáng)度影響較小,骨料比變化對(duì)7,14 d抗壓強(qiáng)度影響較小。影響(嗣后)充填體塌落度和各齡期強(qiáng)度因素中,74%~79%的濃度對(duì)充填體塌落度及14,28 d抗壓強(qiáng)度影響較小,各因素變化對(duì)7 d強(qiáng)度影響都較明顯。

    (3) 通過Excel數(shù)學(xué)軟件得到:當(dāng)濃度為74%~79%,添加劑為2.5%、砂灰比為4、骨料比為3時(shí),(假頂)充填體28 d強(qiáng)度達(dá)到10.7 MPa;當(dāng)濃度為74%~79%,添加劑為1%、砂灰比為8、骨料比為2時(shí),(嗣后)充填體的28 d強(qiáng)度達(dá)到3.5 MPa。

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