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    基于Fluent的超音速霧化防滅火發(fā)泡裝置流場仿真

    2018-07-30 10:29:34吳金濤
    陜西煤炭 2018年1期
    關(guān)鍵詞:氮氣入口采空區(qū)

    吳金濤

    (中煤科工集團西安研究院,陜西 西安 710077)

    0 引言

    采空區(qū)煤自燃是我國礦井火災(zāi)主要形式之一,嚴重影響煤礦安全生產(chǎn)[1]。隨著采礦技術(shù)不斷發(fā)展,采空區(qū)防滅火理論和技術(shù)也分別取得了長足進步,當(dāng)前我國煤礦采空區(qū)防滅火技術(shù)主要有密閉控制法、灌注高分子膠體、注入液態(tài)CO2/氮氣、注水漿等。然而我國煤礦開采自然條件復(fù)雜,煤炭自燃防治還面臨一些困難,特別是大范圍采空區(qū)或巷道高冒火災(zāi)、采空區(qū)隱蔽火源及高位火源、綜放開采煤自燃防治難度大,上述方法難以取得較明顯的效果。

    針對上述煤炭自燃防治難題,中國礦業(yè)大學(xué)[2]秦波濤等人在現(xiàn)有注漿、注氮氣防滅火技術(shù)基礎(chǔ)上于2008年提出了三相泡沫防滅火理論與技術(shù)。秦波濤、王德明[3]等研制了專門用于不均質(zhì)固體顆粒發(fā)泡的三相泡沫發(fā)泡器,模擬了發(fā)泡器內(nèi)不同入口速度下泥漿流速和管內(nèi)靜壓的分布,得到了形成兩相泡沫的條件主要有入口速度、壓力分布和流速。梁為、蔣蓉[4]利用兩相泡沫發(fā)生器解決了煤層瓦斯壓力測定中封孔的技術(shù)難題。奚志林、王德明[5]運用計算流體力學(xué)軟件對兩相泡沫在多孔介質(zhì)中滲流的各種參數(shù)進行了數(shù)值模擬,研究兩相泡沫在采空區(qū)中的滲流特性,證明了兩相泡沫在采空區(qū)運移過程中具有很強的堆積和擴散特性。但是,目前對于兩相泡沫不同粘度及入口速度下兩相泡沫在管內(nèi)的流動變化規(guī)律特性尚未研究。

    文中利用流體力學(xué)建立新型發(fā)泡裝置的數(shù)學(xué)模型并確定相關(guān)邊界條件和初始條件,采用FLUENT研究了發(fā)泡防火裝置的流動特性和變化規(guī)律,數(shù)值模擬結(jié)果對于煤自燃防治研究具有一定指導(dǎo)意義。

    1 數(shù)學(xué)模型

    不同相之間的混合方法對泡沫的均勻性和分散度有重要影響?;旌系馁|(zhì)量取決于兩相泡沫發(fā)泡器的構(gòu)造和形成的泡沫流體的流動模式,氣體與液相接觸表面的面積對發(fā)泡過程非常重要。根據(jù)雷諾式和邊界層的理論,結(jié)合守恒方程推導(dǎo)如下。

    (1)

    (2)

    (3)

    當(dāng)沿著混合區(qū)域斷面積分時,可得到發(fā)泡器中主要的混合噴射的積分公式。

    (4)

    (5)

    (6)

    式中I0、M0、Q0分別為在斷面x=0處的流量、運動的動量和混合物濃度的初始值;u、w分別為軸向和切向的速度分量;p、ρ、c分別為混合物的壓力、半徑、密度和濃度;τW為切向應(yīng)力。

    (7)

    式中,Cfr為摩擦系數(shù)。

    當(dāng)邊界層是氣態(tài)時,邊界層具有較小的摩擦阻力,且當(dāng)混合流體在擴散管內(nèi)呈現(xiàn)強烈的紊動渦流流態(tài)時,表明了結(jié)構(gòu)設(shè)計成功。在這種強烈的質(zhì)量與能量的交換過程中,氣體噴射與液體噴射相互融合,這就產(chǎn)生了大量均質(zhì)兩相泡沫。

    2 數(shù)值模型、邊界條件與參數(shù)

    2.1 物理模型及網(wǎng)格劃分

    根據(jù)實際情況,采用ANSYS workbench進行建模,所設(shè)計發(fā)泡裝置參數(shù)分別為:直徑250 mm,一級發(fā)泡裝置長350 mm,二級發(fā)泡裝置長250 mm,一級發(fā)泡裝置與二級發(fā)泡裝置之間的傾斜角為60°,進氣口錐形頭與發(fā)泡室的夾角為150°,壁厚為2 mm,詳細結(jié)構(gòu)設(shè)計思路見文獻[8]。由于整個裝置中心對稱,并且裝置材質(zhì)均勻,在建立模型時排除一些影響較小的因素,簡化成兩級發(fā)泡裝置,包括兩個進氣口,一個進液口,一個出氣口,物理模型如圖1所示。

    圖1 物理模型

    由于發(fā)泡裝置為對稱結(jié)構(gòu),采用四面體網(wǎng)格且局部加密,網(wǎng)格尺寸為0.0002 m,共有11 766個單元,49 278個網(wǎng)格,網(wǎng)格劃分結(jié)果如圖2所示。

    2.2 參數(shù)設(shè)置

    材料設(shè)置:由于Fluent Database中沒有所定義材料名稱,根據(jù)材料的流體力學(xué)性質(zhì)及混合比例確定制成阻化泡沫后的相關(guān)參數(shù),兩種材料流體參數(shù)見表1。

    模型定義:設(shè)彎管管道內(nèi)部為流體區(qū)域,漿液以流體形式存在,選用Fluent中k-ε湍流模型,Turbulent Intensity為5%,Hydraulic Diameter為0.015。

    表1 流體材料參數(shù)

    圖2 網(wǎng)格劃分

    邊界條件及約束:模擬計算采用分離求解器,選取混合模型中的空化模型,即基于輸運方程的空化模型,并取水的氣化壓強為3 362 Pa,單位體積非溶解氣體質(zhì)量分數(shù)為1.5×10-5,水的表面張力為0.071 7 N/m。壓力速度耦合方式選用SIMPLE算法,進、出口條件如下:

    (1)壓力入口,針對本文所需要模擬的不同工況,結(jié)合流量求解出6種不同工況見表2。

    表2 各工況初始條件參數(shù)

    (2)自由出口,根據(jù)發(fā)泡材料裝置出口特性,設(shè)置為自由出口。

    (3)壁面邊界,管內(nèi)流體與管壁的接觸處,流體采用無滑移流動。

    3 模擬結(jié)果分析

    3.1 壓力場

    采用ANSYS軟件中CFD模塊模擬了不同入口速度情況下文丘里管內(nèi)壓強、速度云圖,對稱面壓力場、流場分別如圖3、圖4所示。

    a-工況1;b-工況2;c-工況3;d-工況4;e-工況5;f-工況6圖3 不同工況下發(fā)泡內(nèi)壓力場分布特性

    從圖3可以看出:6種不同工況下的管道內(nèi)壓力分布趨勢大致相同。經(jīng)過射流比例混合器內(nèi)部形成負壓將膠體阻化液在泡室內(nèi)利用氮氣進行發(fā)泡。在一級發(fā)泡室負壓狀態(tài)下,被吸入的阻化液與氮氣充分混合后,一級發(fā)泡室壓力迅速增大至峰值。隨著進氣口2的氮氣進入二級發(fā)泡室,二級發(fā)泡室壓力迅速增大,但當(dāng)發(fā)泡室達最終混合液混合均勻狀態(tài)時,二級發(fā)泡室壓力峰值僅為一級發(fā)泡室壓力峰值3/4,因為當(dāng)混合液經(jīng)一級發(fā)泡室吸入二級發(fā)泡室后,隨著截面積減小,液流速度增大,壓力能逐漸轉(zhuǎn)化為動能,從而導(dǎo)致壓力減小。喉部因液流中強烈的湍流脈動而產(chǎn)生較大的摩阻損失;沿流動方向,隨著距離的增大,摩阻損失逐漸增大,從而壓力減小,至喉部出口處壓力減至最低水平;而壓力最低點則出現(xiàn)在文丘里管的物面最小壓力點附近,即喉部出口縮頸處附近。進入二級發(fā)泡室后,隨著流動空間的擴張,截面積增大,液流的動能轉(zhuǎn)化成壓力能,從而使得壓力逐漸增大。隨著入口壓力的增大,各工況下的峰值壓力及出口壓力均逐漸增大。由于隨著入口壓力的增大,入口段泡沫動能較大,動能轉(zhuǎn)化成壓力能也較大。裝置內(nèi)壓力出口值及壓力峰值如圖4所示。

    從圖4可以看出:隨著入口壓力增大,壓力峰值及出口壓力成線性增加,但峰值壓力增幅大于出口壓力增幅,這是由于負壓狀態(tài)發(fā)泡室造成了發(fā)泡液的動能損失,從而導(dǎo)致較大壓力損失。

    圖4 各工況下壓力峰值及出口壓力

    3.2 速度

    各工況下發(fā)泡裝置內(nèi)速度云圖如圖5所示。

    a-工況1;b-工況2;c-工況3;d-工況4;e-工況5;f-工況6圖5 不同工況下文丘里管內(nèi)流場分布特性

    從圖5可以看出:6種不同工況下的管道內(nèi)速度分布規(guī)律大致相同。在一級發(fā)泡室負壓狀態(tài)下,被吸入的阻化液與氮氣充分混合后,一級發(fā)泡室速度迅速增大至峰值。隨著進氣口2的氮氣進入二級發(fā)泡室,二級發(fā)泡室壓力迅速增大,但當(dāng)發(fā)泡室達最終混合液混合均勻狀態(tài)時,二級發(fā)泡室速度峰值約為一級發(fā)泡室速度峰值的4/3倍,因為當(dāng)混合液經(jīng)一級發(fā)泡室吸入二級發(fā)泡室后,隨著截面積減小,液流速度增大,壓力能逐漸轉(zhuǎn)化為動能,從而導(dǎo)致壓力減小,速度增大。喉部因液流中強烈的湍流脈動而產(chǎn)生較大的摩阻損失;沿流動方向,隨著距離的增大,摩阻損失逐漸增大,從而壓力減小,至喉部出口處壓力減至最低水平;而壓力最低點則出現(xiàn)在文丘里管的物面最小壓力點附近,即喉部出口縮頸處附近。進入發(fā)泡室以后,隨著流動空間的擴張,截面積增大,液流的動能轉(zhuǎn)化成壓力能,從而使得壓力逐漸增大。隨著入口壓力的增大,各工況下的峰值壓力及出口壓力均逐漸增大。由于隨著入口壓力的增大,入口段泡沫動能較大,動能轉(zhuǎn)化成壓力能也較大。發(fā)泡裝置速度出口值及速度峰值,如圖6所示。

    圖6 各工況下速度峰值及出口速度

    從圖6可以看出:隨著入口壓力增大,速度峰值及出口速度成線性增加,二者增幅基本一致,這是由于負壓狀態(tài)發(fā)泡室造成了發(fā)泡液的動能損失。收縮段和喉部速度沿流動方向逐漸減小直至喉部出口處;喉部出口處是轉(zhuǎn)折處,進入擴張段后,速度沿流動方向逐漸增大。

    根據(jù)由發(fā)泡裝置內(nèi)的壓力云圖和速度云圖,氮氣進入發(fā)泡裝置后壓力和速度都降低,存在一定的壓力損失和速度損失;但并非速度越大,發(fā)泡效果越好,氮氣速度越大,會使膠體阻化泡沫破碎,進而影響發(fā)泡效果,結(jié)合模擬結(jié)果可知,當(dāng)?shù)獨馀c膠體阻化液進入一級發(fā)泡裝置后,入口處壓力增加,但增幅較小,由于氮氣和高分子膠體阻化液初始混合,壓力會有一定的疊加,當(dāng)混合均勻后,開始發(fā)泡,此時壓力基本保持不變,在進入二級發(fā)泡裝置前,由于氮氣和高分子膠體阻化液已經(jīng)充分發(fā)泡,形成泡沫,此時壓力基本不變,進入二級發(fā)泡裝置后,氮氣作為輸送動力,從氮氣進口進入,此時二級發(fā)泡裝置內(nèi)基本上全是泡沫,因此二級發(fā)泡裝置內(nèi)的壓力要小于一級發(fā)泡裝置內(nèi)的壓力,氮氣輸送泡沫到出口處,由于管路突然變小,壓力也隨之減小,從圖中可以看出,壓力損失在36%左右。

    根據(jù)經(jīng)驗要求,如要使得在發(fā)泡裝置產(chǎn)生的泡沫高效輸送到采空區(qū),需要保證出口壓力達到0.2 MPa。按照這個要求結(jié)合井下氮氣管路的實際壓力情況,工況6滿足現(xiàn)場防滅火需要。

    4 結(jié)論

    (1)防滅火兩相泡沫發(fā)生器內(nèi)入口壓力對于能否產(chǎn)生兩相泡沫至關(guān)重要,因此也關(guān)系著防滅火的效果和效率。

    (2)建立了發(fā)泡裝置內(nèi)兩相泡沫流動特性數(shù)學(xué)模型,利用Fluent建立了發(fā)泡裝置數(shù)值模型并進行模擬分析。得到了發(fā)泡裝置內(nèi)比較真實的壓力和速度分布規(guī)律。

    (3)隨著入口壓力的增大,壓力峰值和出口壓力均呈線性增加,壓力峰值增幅大于出口壓力增幅,壓力損失約為36%;速度峰值與出口速度呈線性增加,增幅基本一致。

    (4)通過CFD流體力學(xué)軟件模擬兩相泡沫發(fā)泡器內(nèi)不同入口速度下泥漿的流速和管內(nèi)靜壓的分布狀況,得出工況6,即當(dāng)氣體入口壓力0.7 MPa,液體入口壓力0.3 MPa時,發(fā)泡裝置滿足井下防滅火需要。

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