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    熱力除氧器在過(guò)熱水硫化工藝中耗汽量的分析

    2018-07-25 11:43:08王超群
    橡塑技術(shù)與裝備 2018年15期
    關(guān)鍵詞:軟化水汽量除氧器

    王超群

    (三角輪胎股份有限公司,山東 威海 264200)

    我公司采用過(guò)熱水硫化工藝,過(guò)熱水溫度(178±3)℃,壓力(2.8±0.1)MPa 。自備3臺(tái)10 t燃煤鍋爐產(chǎn)生的1.23 MPa飽和蒸汽,經(jīng)自動(dòng)調(diào)節(jié)達(dá)到(0.9±0.05)MPa進(jìn)入除氧加熱器中,將水加熱達(dá)到工藝規(guī)定溫度。除氧熱水經(jīng)過(guò)熱水循環(huán)泵加壓,達(dá)到硫化工藝壓力條件。動(dòng)力站使用GWC-100型立式、循環(huán)加熱、噴霧填料式熱力除氧加熱器,是提供工程機(jī)械輪胎過(guò)熱水硫化介質(zhì)的關(guān)鍵設(shè)備。

    1 噴霧式熱力除氧器及工藝流程簡(jiǎn)介

    1.1 噴霧式除氧器

    硫化過(guò)熱水加熱除氧是利用除去水中氧氣及二氧化碳等不凝氣體,減少設(shè)備、管路和輪胎部件氧化腐蝕、提高熱效率的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。

    熱力除氧的基本原理是亨利定律(henryslaw):Cn=KPn,在平衡條件下,水中氧氣溶解量Cn與水上方氧氣的摩爾分壓Pn成正比,如果水上方氣體中氧氣的摩爾分壓Pn趨于零,擴(kuò)散達(dá)到平衡,水中氧氣溶解量就趨于零。熱力除氧的另一原理是費(fèi)克(Fick)擴(kuò)散定律:水與無(wú)氧氣體的接觸面積和氧擴(kuò)散速度成正比,即要把水充分霧化成小水珠或水膜,創(chuàng)造快速實(shí)現(xiàn)溶氧擴(kuò)散平衡的途徑。

    噴霧式除氧器有兩部分組成:塔上部為噴霧層,下部為填料層。噴霧層內(nèi)利用噴嘴將給水霧化為水滴,使汽水接觸面積增大,強(qiáng)化了汽水熱質(zhì)傳導(dǎo),從深度除氧看,噴霧層內(nèi)只能完成除氧的第一階段任務(wù),除去水中約70%~80%的氧,在塔下部加設(shè)填料層,采用比表面積大的表面填料層(如不銹鋼鮑爾環(huán)),使水充分分散成水膜,利于殘余氧的擴(kuò)散,實(shí)現(xiàn)給水深度險(xiǎn)氧。

    噴霧式除氧器對(duì)介質(zhì)的適應(yīng)性較強(qiáng),除氧效果好,經(jīng)濟(jì)性比較高。但是噴霧式除氧器噴嘴多為彈式,易出現(xiàn)振動(dòng)及溶解氧超標(biāo)現(xiàn)象,且單個(gè)噴嘴出力僅10~20 t/h,致使外形尺寸大,因此嘴霧式除氧器多用于除氧要求不十分嚴(yán)格的給水系統(tǒng)中。

    1.2 過(guò)熱水硫化工藝流程介紹

    噴霧式熱力除氧器過(guò)熱水循環(huán)工藝流程如圖1所示。動(dòng)力站除氧系統(tǒng)按年產(chǎn)10萬(wàn)套工程機(jī)械輪胎設(shè)計(jì),供應(yīng)14臺(tái)硫化罐和6臺(tái)硫化機(jī)過(guò)熱水,除氧器工作壓力(0.9±0.05)MPa。

    除氧器在正常運(yùn)行過(guò)程中,熱力除氧器加熱所用蒸汽由蒸汽主管提供1.23 MPa蒸汽,經(jīng)自動(dòng)調(diào)壓后供除氧加熱器使用,不考慮除氧水箱排污和溢流熱能損失,進(jìn)除氧頭還有過(guò)熱水回水和除氧水箱補(bǔ)充水,同時(shí),氧氣、二氧化碳等不凝性氣體排出,經(jīng)加熱、除氧后的過(guò)熱水由熱水循環(huán)泵加壓打入硫化罐(或硫化機(jī))管網(wǎng)中,提供工程機(jī)械輪胎硫化所用過(guò)熱水。

    2 除氧系統(tǒng)的平衡

    除氧器系統(tǒng)的平衡包括物質(zhì)和熱能平衡,有公式:

    圖1 熱力除氧器循環(huán)系統(tǒng)圖

    在除氧器正常運(yùn)行狀態(tài)下,由(1)式,得:

    式中:

    W1—進(jìn)入除氧系統(tǒng)內(nèi)除氧水箱補(bǔ)充水量,t/h;

    W2—進(jìn)入除氧系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)熱水回水量,t/h;

    Q1—進(jìn)入除氧系統(tǒng)內(nèi)高溫蒸汽流量,t/h;

    W3—由熱水循環(huán)泵供入硫化管網(wǎng)流量,t/h;

    Dx—水中溶解氣體的排除量?,F(xiàn)場(chǎng)安裝Dg25 Pg25閘板閥,使用鉆頭在閥芯上鉆Φ3 mm小孔,按照0.9 MPa蒸汽壓力、查相關(guān)蒸汽泄漏數(shù)據(jù),排汽量約為26 kg/h,相對(duì)較小,可忽略不計(jì)。

    熱水循環(huán)泵相關(guān)參數(shù):流量Q:178 m3/h;揚(yáng)程H:204 m ; 轉(zhuǎn)速 2 900 r/min;效率 η:62% 。

    由(2)式,得:

    式中:

    η—除氧系統(tǒng)熱效率,% ;

    h—進(jìn)入除氧系統(tǒng)內(nèi)高溫蒸汽的比焓,kJ/kg;

    h1—進(jìn)入除氧系統(tǒng)內(nèi)除氧水箱補(bǔ)充水比焓,kJ/kg;

    h2—進(jìn)入除氧系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)回水的比焓,kJ/kg;

    h3—除氧系統(tǒng)高溫過(guò)熱水的比焓,kJ/kg。

    η取0.98,h取0.9 MPa飽和蒸汽比焓2 773 kJ/kg;h1取除氧水箱75℃軟化水比焓314 kJ/kg;h2取175℃過(guò)熱水(較供水平均低3℃)比焓742 kJ/kg;h3取178℃過(guò)熱水比焓756 kJ/kg,得:

    熱水循環(huán)泵共計(jì)3臺(tái),2備1開,必須保證泵運(yùn)行完全正常,W3取值相對(duì)穩(wěn)定,上式中,蒸汽耗量Q1與除氧系統(tǒng)補(bǔ)充軟化水大致成一定的線性關(guān)系。

    下面列舉了2018年1月1日至12日,除氧系統(tǒng)使用蒸汽量和除氧水箱補(bǔ)充熱水?dāng)?shù)據(jù),如表1。

    表1 除氧系統(tǒng)消耗蒸汽和補(bǔ)充軟化水?dāng)?shù)據(jù)

    據(jù)表1,GWC-100型噴霧式熱力除氧器正常運(yùn)行過(guò)程中的耗汽量,在運(yùn)行實(shí)踐中充分驗(yàn)證了與補(bǔ)充水之間的線性關(guān)系。其中1月9日和1月12日,出現(xiàn)耗汽量和補(bǔ)充用水顯著增加的現(xiàn)象,經(jīng)與當(dāng)班落實(shí),存在硫化罐裝罐過(guò)程中模具之間嘴子墊泄漏問題,分別泄漏3.5 h和4.5 h,下面進(jìn)行詳細(xì)論證。

    3 除氧系統(tǒng)消耗蒸汽的影響因素

    3.1 加熱蒸汽壓力波動(dòng)對(duì)除氧系統(tǒng)耗汽量的影響

    在進(jìn)汽量不變的情況下,進(jìn)水量增大,除氧器壓力降低;進(jìn)水量減小,壓力增大。根據(jù)這一原理,來(lái)調(diào)節(jié)除氧器進(jìn)汽閥門開度,使其根據(jù)進(jìn)水量的大小變化而變化,讓除氧器的壓力始終維持在(0.9±0.05)MPa,如圖2。這種除氧器自控系統(tǒng)在除氧器負(fù)荷變化不大,除氧器進(jìn)水裝置噴頭良好的情況下,運(yùn)行比較可靠,若采用控制壓力和溫度相結(jié)合的自控系統(tǒng)效果會(huì)更好。這種自控系統(tǒng)消除了由于負(fù)荷急劇變化進(jìn)氣閥開啟滯后帶入水箱的殘留氧無(wú)法逸出的弊病。

    若蒸汽壓力波動(dòng)中減小,相應(yīng)溫度降低,除 氧器內(nèi)的水達(dá)不到除氧器壓力下的飽和溫度,水不能沸騰,水中溶解氧就不能逸出。除氧系統(tǒng)運(yùn)行效率降低,除氧效果變差,進(jìn)汽壓力達(dá)不到設(shè)計(jì)要求,除氧器水的溫度低于控制標(biāo)準(zhǔn)(178±3)℃,白白浪費(fèi)蒸汽,設(shè)備無(wú)效運(yùn)行,只能停運(yùn)除氧系統(tǒng),整修自控裝置。

    若蒸汽壓力波動(dòng)中增大,除氧器壓力上升很快,除氧器壓力超壓報(bào)警,安全閥超限啟跳,存在重大安全隱患。此時(shí),除氧器內(nèi)壓力增大,除氧水即使已經(jīng)達(dá)到了178℃工藝溫度,但也低于此時(shí)的除氧器飽和溫度,除氧效果仍較差,而且壓力增大,排汽量大增,浪費(fèi)大量蒸汽。

    熱力除氧器壓力調(diào)節(jié)是運(yùn)行中的關(guān)鍵,除氧器運(yùn)行效果的好壞主要取決于除氧器內(nèi)蒸汽壓力能否恒定保持在一定范圍。

    圖2 熱力除氧器自控系統(tǒng)示意圖

    3.2 補(bǔ)充水用量和溫度對(duì)除氧系統(tǒng)耗汽量的影響

    式(5)是除氧系統(tǒng)正常運(yùn)行過(guò)程中耗汽量表達(dá)式,此時(shí)設(shè)定軟化水進(jìn)水溫度為75℃。耗汽量與軟化水進(jìn)水量存在一定的線性關(guān)系。

    在進(jìn)水量一定、進(jìn)汽壓力穩(wěn)定的情況下,若進(jìn)水溫度偏低,即h1越低,h3也就越低,唯一的辦法是提高進(jìn)汽量來(lái)提高出水溫度,造成耗汽量增大。

    一般除氧器設(shè)計(jì)進(jìn)水溫度為70℃左右,若進(jìn)水溫度過(guò)低,甚至進(jìn)水溫度等于軟化水溫度,不設(shè)置軟化水加熱器、除氧水箱內(nèi)沒有設(shè)置輔助加熱裝置,除氧效果更差,且嚴(yán)重浪費(fèi)蒸汽。進(jìn)水溫度降低,要保證除氧器額定出水溫度和水量,勢(shì)必要增加除氧器的熱負(fù)荷,由于進(jìn)汽量的增加,會(huì)出現(xiàn)汽阻現(xiàn)象,引起除氧器及其管路的強(qiáng)烈振動(dòng),被迫降低除氧器運(yùn)行水溫和出水量。

    在工程機(jī)械輪胎硫化過(guò)程中,若出現(xiàn)模具膠墊泄漏等刺罐事故的發(fā)生,大量過(guò)熱水外漏而無(wú)法循環(huán)回收,除氧器內(nèi)需要大量補(bǔ)充軟化水,而此時(shí)軟化水供應(yīng)不及時(shí)無(wú)法保證進(jìn)水溫度,為保證除氧系統(tǒng)正常運(yùn)行,必須增大進(jìn)汽量來(lái)維持系統(tǒng)平衡,造成耗汽量成倍增加。表1中,1月9日和12日耗汽量和補(bǔ)水量顯著增加,就是出現(xiàn)了模具刺墊的質(zhì)量事故。

    3.3 除氧器結(jié)構(gòu)等方面對(duì)耗汽量的影響

    除氧器耗汽量除了以上2個(gè)主要的耗汽因素外,還與除氧器結(jié)構(gòu)、排汽閥開度、除氧器及附屬管路保溫狀況等有密切關(guān)系。

    較之旋膜熱力除氧器,我公司使用噴霧式填料熱力除氧器,前者傳熱系數(shù)和傳熱強(qiáng)度均比噴霧填料除氧器高50% 以上,除氧效果更佳。本質(zhì)區(qū)別是噴霧式除氧器內(nèi)彈簧噴嘴將進(jìn)水?dāng)U散成霧狀水滴,與蒸汽進(jìn)行熱交換;而旋膜式除氧器內(nèi)起膜器將進(jìn)水形成高速旋轉(zhuǎn)水膜,與蒸汽熱交換效果大大增強(qiáng)。這是因?yàn)閲婌F式除氧器內(nèi)霧狀水滴存在水分子張力作用,比較水膜裙與蒸汽進(jìn)行熱交換,后者傳熱系數(shù)和強(qiáng)度更好。通過(guò)改造老式噴霧式除氧頭內(nèi)噴嘴、填料等部件,設(shè)計(jì)安裝起膜器、水篦子和鮑爾環(huán)填料等裝置,一般工期需要4~5天,造價(jià)比購(gòu)置新除氧頭減少50%以上。

    排氣閥開度一般情況保持不變,其開度按照每噸除氧水2~3 kg排汽。排汽孔過(guò)大造成蒸汽浪費(fèi),排汽孔過(guò)小,造成從水中逸出的氧氣、二氧化碳不能及時(shí)排出,影響除氧器除氧效果。

    除氧器外表面保溫至關(guān)重要,保溫層材料選取、保溫厚度標(biāo)準(zhǔn)可按照相關(guān)《工業(yè)爐設(shè)計(jì)手冊(cè)》進(jìn)行計(jì)算,每小時(shí)散熱損失可按公式:

    式中 :

    Q—散熱量,J;

    K1—綜合換熱系數(shù),W/(m2.℃),可根據(jù)材料、形狀、特征等在相關(guān)手冊(cè)中查到;

    Tw—散熱面表面溫度,℃;

    To—環(huán)境溫度,℃;

    S—散熱面積,m2。

    通過(guò)保溫節(jié)約蒸汽消耗,經(jīng)濟(jì)效益非常可觀。以現(xiàn)運(yùn)行GWC-100規(guī)格熱力除氧器,規(guī)范實(shí)施保溫措施與不進(jìn)行保溫比較,將散熱量折算成標(biāo)準(zhǔn)煤,初步估算,每年可節(jié)省燃煤消耗10萬(wàn)元以上。

    4 結(jié)語(yǔ)

    噴霧式除氧加熱器用于工程機(jī)械輪胎過(guò)熱水硫化工藝,在特定條件下進(jìn)行數(shù)據(jù)選取與計(jì)算,給出除氧系統(tǒng)耗汽量與軟化補(bǔ)給水、過(guò)熱水供水之間的數(shù)值關(guān)系式,對(duì)于分析耗汽量與蒸汽壓力、補(bǔ)給水水量和溫度等方面,具有直觀、量化參考,對(duì)于指導(dǎo)除氧器節(jié)能、高效運(yùn)行意義重大。

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