方家山核電站凝結(jié)水泵電機軸承溫度過高的原因分析

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(中核核電運行管理有限公司，浙江　海鹽　314300)

凝結(jié)水泵電機(以下簡稱凝泵電機)為1800kW、6kV中壓供電的大型電機，是核電站二回路系統(tǒng)中的重要設(shè)備，它的運行可靠性直接關(guān)系到機組的安全穩(wěn)定運行，電機軸承是電機唯一的動、靜鏈接部件，該軸承是一個對材質(zhì)、加工工藝和加工精度都要求非常高的精密機械部件。電動機在運行過程中軸承將承載電機額定輸出轉(zhuǎn)矩(軸向和徑向載荷)所帶來的沖擊，電動機在啟動和負(fù)載變化過程中還會承受一定量的過載力矩和沖擊力矩。統(tǒng)計資料顯示電動機的故障中軸承的故障就占了其總量的50%以上，因此軸承的可靠性直接影響著電機的運行安全。在方家山核電機組實際運行中，時有發(fā)生軸承未達到其使用壽命就發(fā)生溫度過高、振動過大從而導(dǎo)致停機的現(xiàn)象。

本文通過具體的案例分析及綜合對比，找出了導(dǎo)致電機軸承溫度過高的主要原因，通過升級潤滑脂來有效的改善軸承的潤滑狀態(tài)，延長軸承的使用壽命確保設(shè)備的安全可靠的運行。

1　案例分析

方家山核電站1號機組凝結(jié)水泵(B)電機故障處理如下所述。

1.1　凝泵電機的主要參數(shù)

1)型號：YLKS560-4功率: 1800kW電壓：6600V轉(zhuǎn)速：1490r/min；

2)安裝形式：V1(立式);

3)非負(fù)荷側(cè)軸承：7330BCBM(單列角接觸軸承)潤滑脂：3號鋰基脂；

4)潤滑脂更換周期：4000h加潤滑脂期限：1000h加脂量：300g；

5)負(fù)荷側(cè)軸承：6232M/C3潤滑脂：3號鋰基脂；

6)潤滑脂更換周期：4000h加潤滑脂期限：1000h加脂量：120g；

7)制造廠：上海電氣集團上海電機有限公司。

1.2　設(shè)備運行背景

方家山核電站1號機組共有3臺凝結(jié)水泵電機(兩用一備)，設(shè)備負(fù)載正常，周圍無高溫?zé)嵩?，環(huán)境溫度為正常室溫，濕度為正常的大氣濕度，無有害氣體，無粉塵及其他有害化學(xué)介質(zhì)。

1.3　事件經(jīng)過

2015年5月13日17:37分，B泵電機非負(fù)荷側(cè)軸承溫度過高(超過95℃)導(dǎo)致B泵電機跳閘停機，備用A泵投入運行。這樣就導(dǎo)致1號機組凝泵無熱備用設(shè)備，給機組的安全運行增加了風(fēng)險。B電機從啟機運行到故障跳機累計運行時間為；3262h，此時其他兩臺電機此時的運行時間分別為；A泵電機2577h，C泵電機2327h(運行記錄)。 圖1為B泵電機跳機時及A泵電機啟動時軸承和繞組的溫度狀態(tài)。

圖1　B電機故障停機及A電機啟動時軸承和繞組的溫度變化趨勢Fig.1　The temperature of the bearing and winding change trend

就這3臺電機就運行時間而言，B電機運行時間相對較長(相對A和C電機)。

現(xiàn)場對B泵電機非負(fù)荷側(cè)軸承進行解體檢查：

1)軸承潤滑脂已經(jīng)發(fā)黑結(jié)塊，潤滑脂失效(見圖2)；2)軸承滾珠和滾道表面已經(jīng)出現(xiàn)過熱發(fā)藍(lán)現(xiàn)象并伴有連續(xù)性擦傷和擠壓痕(見圖3)；3)保持架完好但已有磨損痕跡(見圖4)。

在電子顯微鏡下B電機軸承狀態(tài)：1)電機非負(fù)荷側(cè)軸承滾子表面;有犁溝(見圖5)、擠壓(見圖6)、擦傷(見圖7)等痕跡；

2)電機非負(fù)荷側(cè)軸承滾道表面：有高溫蝕點(見圖8)、表面疲勞脫落(見圖9)、犁溝磨損(見圖10)現(xiàn)象。

從以上軸承的磨損情況看，軸承已經(jīng)基本處在潤滑失效狀態(tài)下運行，摩擦表面磨損嚴(yán)重從而導(dǎo)致軸承溫度快速升高。這種情況已經(jīng)十分危險，如果再繼續(xù)發(fā)展下去很快就會使軸承失效，導(dǎo)致電機燒毀的嚴(yán)重的后果。

圖2　B電機非負(fù)荷側(cè)軸承Fig.2　Non-driven-end bearing(B)

圖3　B電機非負(fù)荷側(cè)軸承滾珠Fig.3　Non-driven-end bearing bal(B)l

圖4　B電機上軸承保持架Fig.4　Non-driven-end bearing retainer(B)

圖5　B電機非負(fù)荷軸承滾子表面梨溝痕Fig.5　Ball bearing surface traces(B)

圖6　B電機軸承滾子表面擠壓痕跡Fig.6　Ball bearing surface traces(B)

圖7　B電機非負(fù)荷側(cè)軸承滾子表面擦傷Fig.7　Ball bearing surface scratching(B)

圖8　B電機軸承滾道表面高溫蝕點Fig.8　Bearing race way corrosion point(B)

圖9　B電機軸承滾道表面脫落 Fig.9　Bearing raceway fall off(B)

圖10　B電機軸承滾道表面梨溝Fig.10　Bearing raceway of traces(B)

通過對B電機的搶修，對上軸承和潤滑脂(3號鋰基脂)進行了更換并重新投入運行。5個月后(11月份)對該電機再次進行解體檢查，發(fā)現(xiàn)上軸承潤滑脂劣化問題再次出現(xiàn)(見圖11)。下軸承潤滑脂劣化也十分嚴(yán)重(見圖12)。此時B電機上軸承僅運行了2100h，下軸承也只運行了5361h。

圖11　B電機非負(fù)荷側(cè)軸承(2100h)Fig.11　Non-driven-end bearing(B)

圖12　B電機負(fù)荷側(cè)軸承(5361h)Fig.12　Driven-end bearing(B)

2　原因分析

2.1　引起軸承溫度高可能的因素

(1)軸承的DN值：223500<350000，軸承適合油脂潤滑形式。

(2)軸承缺陷

電機在其出廠試驗和現(xiàn)場調(diào)試試驗時運行都很正常，在之前運行的5個月里，非負(fù)荷側(cè)軸承的運行溫升18℃，實際溫度均未超過57℃。其振動、噪聲都在合格范圍內(nèi)，基本可以排除軸承本身存在的缺陷。

(3)潤滑脂使用不當(dāng)或添加過量

制造廠名牌上標(biāo)注的是：3號鋰基脂，未曾更換。

潤滑脂的添加嚴(yán)格按照檢修規(guī)程進行添加，前期軸承運行溫度正常，說明潤滑脂添加量是適當(dāng)?shù)摹?/p>

(4)軸承配合公差尺寸

符合國家滾動軸承配合標(biāo)準(zhǔn)(GB/T 275—2015)

(5)潤滑脂選用

經(jīng)過排查和現(xiàn)場的實際情況分析，以上4點基本可以排除。從現(xiàn)場對電機的解體情況看軸承的潤滑脂已經(jīng)失效，從軸承的滾珠、保持架、內(nèi)、外滾到的表面損傷情況看是屬于潤滑不良造成的損傷(有擠壓、擦傷和犁溝等嚴(yán)重磨損跡象)，有可能是現(xiàn)有的這款潤滑脂不適合這臺電機的運行工況，使的潤滑脂過早的失效。

2.2　軸承的結(jié)構(gòu)及潤滑機理

軸承是由內(nèi)滾道、外滾道、滾動體、保持架所組成，軸承在正常工作時，軸承的各個部件都處在相對運動狀態(tài)，兩個相對運動的表面就構(gòu)成了一對摩擦副。有運動就有摩擦，有摩擦就有磨損。磨損就會造成部件的尺寸超標(biāo)，從而導(dǎo)致部件的功能喪失。為了減少摩擦、磨損就要求對各相對運動部件的接觸面進行有效的潤滑，潤滑是降低摩擦減少磨損最有效的手段。潤滑就是利用潤滑劑的流動性進入摩擦表面之間，當(dāng)兩個金屬面相互作用時，在壓力和速度的作用下潤滑脂中的基礎(chǔ)油被從潤滑脂中析出，析出的基礎(chǔ)油就在摩擦副表面形成一個微米級的吸附潤滑油膜，這個油膜具有很強的法向承載力(可達GPa量級),同時這個油膜有很低的抗剪能力，從而起到了隔離摩擦表面即潤滑作用，潤滑不僅可以減少了摩擦阻力、降低材料的消耗和磨損，同時降低了摩擦副表面的溫度，延長了潤滑脂的壽命，確保零部件的可靠性。

2.3　滾動軸承的故障壽命全過程

滾動軸承故障壽命全過程(見圖13)，這個過程可分為如下幾個階段；磨合階段(Ⅰ),穩(wěn)定磨損階段(Ⅱ1+Ⅱ2)、故障初始階段(Ⅲ)、輕微故障階段(Ⅳ)、宏觀故障階段(Ⅴ)、故障最后階段(Ⅵ)、設(shè)備損壞點。

圖13　滾動軸承故障發(fā)展示意圖Fig.13　Rolling bearing fault development

1)軸承的磨合階段(Ⅰ)：由于摩擦副表面在加工時有一定的微觀毛刺和缺陷，在這個階段微觀凸峰相互碰撞、擠壓而產(chǎn)生較大的摩擦和磨損量，隨著微凸峰的磨損和塑性變形，使得摩擦副表面的形態(tài)逐漸改善，表面壓力趨于穩(wěn)定、摩擦系數(shù)和磨損量Q也逐漸下降，從而進入穩(wěn)定磨損階段(Ⅱ1+Ⅱ2)：摩擦表面經(jīng)過磨合后達到穩(wěn)定狀態(tài)，磨損率保持基本不變，這是滾動軸承的正常工作階段，也是滾動軸承的工作壽命時間；

2)故障初始階段(Ⅲ)：在交變應(yīng)力作用下當(dāng)表面損傷累積到一定程度就導(dǎo)致材料結(jié)構(gòu)和性能的改變，而形成摩擦副表面形成微觀的金屬疲勞、裂紋、磨損，這個階段磨損量會有所增加，這是一種微觀現(xiàn)象；

3)輕微故障階段(Ⅳ)：當(dāng)摩擦副表面微觀缺陷發(fā)展到一定程度時，摩擦副表面會有一些宏觀痕跡，并伴有微量的磨粒的產(chǎn)生，表現(xiàn)出軸承運行時噪聲增大，但是振動和溫度變化不大；

4)宏觀故障階段(Ⅴ)：摩擦表面宏觀缺陷明顯增加并有擴大的趨勢，軸承的運行噪聲增大，振動和溫度均有明顯增大的趨勢，磨損量迅速增大；

5)故障最后階段(Ⅵ)：軸承的運行噪聲、振動、溫度都迅速增高接近或超過警戒閾值；

6)設(shè)備損壞點；軸承卡死、散架、失效，給設(shè)備造成災(zāi)難性破壞。

軸承的正常壽命曲線是；O～a,當(dāng)軸承進入輕微故障階段(Ⅳ)和宏觀故障階段(Ⅴ)時，需要更換軸承和潤滑脂。在這O～a個過程中潤滑脂始終處于正常工作狀態(tài)。如果軸承在進入穩(wěn)定磨損階段(Ⅱ1)軸承潤滑就失效，其軸承壽命曲線就變成O～a1，這樣軸承使用壽命大為減少，影響到設(shè)備的使用安全。

2.4　3號鋰基脂潤滑脂失效過程及高溫分析

電機出廠時軸承添加的是3號鋰基潤滑脂，這種潤滑脂是單皂基潤滑脂；是由12-羥基硬脂酸、硬脂酸、氫化蓖麻油鋰皂稠化礦物油構(gòu)成，稠度為3，這是一款軸承通用潤滑脂，工作溫度在120℃以下。

凝泵電機的上軸承的主要載荷是由：電機的軸向負(fù)載(轉(zhuǎn)子重力載荷+電機的軸向磁拉力+水泵的部分軸向載荷)和電機的經(jīng)向負(fù)載載荷組成。因此上軸承在運轉(zhuǎn)時，由于負(fù)載和轉(zhuǎn)速的作用在軸承滾子與滾道之間的載荷區(qū)中會產(chǎn)生很高的壓強，當(dāng)潤滑脂進入載荷區(qū)域時在速度和壓力的作用下將基礎(chǔ)油從潤滑脂中析出，基礎(chǔ)油中的極性分子與金屬基體表面的電子發(fā)生交換而產(chǎn)生化學(xué)結(jié)合力，使得極性分子定向地排列在固體表面上形成吸附現(xiàn)象，從而形成一層化學(xué)吸附膜，這個化學(xué)吸附膜具有較高的吸附熱(物理吸附熱為4.2～42kJ/mol,化學(xué)吸附熱為42～420kJ/mol，其熔點為120℃(也是潤滑脂工作的承載溫度)。這個保護膜具有很高的法向承載力及很低的抗剪能力。它的承載溫度是120℃以下。軸承滾子在滾道上的承載區(qū)域理論上是點接觸，由于電機的負(fù)載作用，使得滾子和滾道在承載區(qū)域內(nèi)發(fā)生動態(tài)彈性變形，承載區(qū)的接觸面由點接觸轉(zhuǎn)化成面接觸。在承載區(qū)域的接觸面上潤滑脂將受到很高的法向壓力和切向剪應(yīng)力。

滾子在滾道上高速運動時，將會存在兩種運動模式：滾子的自旋運動和滾子與滾道之間的相對滑動運動，在軸承正常潤滑狀態(tài)下滾子在滾道上以自旋滾動為主，滑動分量很小。由于滾子的曲率﹥滾道的曲率，滾子在滾道上高速運動時析出的基礎(chǔ)油就會在它們之間產(chǎn)生收斂型油楔，從而形成有足夠壓力的流體膜，這個流體膜將兩個金屬表面分隔開來，形成流體動壓潤滑。由于負(fù)載的作用使得滾子與滾道之間的潤滑處于流體動壓潤滑和邊界潤滑狀態(tài)。又由于基礎(chǔ)油(礦物油)是從石油中提取的，它含有一定的雜質(zhì)且其分子鏈長短不一，它的化學(xué)穩(wěn)定性相對較差，因此它的粘溫指數(shù)和耐熱能力相對較差。隨著運行時間的延長，基礎(chǔ)油的長鏈分子相互纏繞和斷裂，分子鏈極性將逐漸減弱也會使?jié)櫥湍ぷ儽。?dāng)基礎(chǔ)油的油膜厚度下降到一定程度時，兩摩擦副表面上的微凸峰就會相互擠壓、碰撞。這種現(xiàn)象導(dǎo)致摩擦副表面溫度升高。溫度的升高促使基礎(chǔ)油氧化→稠化劑長鏈分子斷裂→稠化能力下降→潤滑脂氧化速度加快→潤滑脂酸度升高→基礎(chǔ)油與稠化劑的親和力下降→潤滑脂稠度進一步下降→導(dǎo)致基礎(chǔ)油析出后很難回復(fù)→基礎(chǔ)油的流失使?jié)櫥芰ο陆怠Σ料禂?shù)增加→導(dǎo)致摩擦副溫度上升→潤滑脂的潤滑性能進一步下降→潤滑失效，這一過程是一個惡性循環(huán)過程。這也就表現(xiàn)出軸承在剛開始幾個月軸承溫度是正常(潤滑正常)，到后期軸承溫度迅速升高(潤滑失效)的主要原因。由于潤滑脂劣化嚴(yán)重新添加的潤滑脂也很快被污染、劣化。當(dāng)出現(xiàn)潤滑脂嚴(yán)重劣化這種情況時新添加的潤滑脂已經(jīng)沒有太大的意義，由于潤滑脂的失效導(dǎo)致軸承的溫度迅速升高，從圖3可知滾珠已經(jīng)因高溫發(fā)藍(lán)，高碳鉻軸承鋼發(fā)藍(lán)的溫度在145℃以上，這個溫度足以使?jié)櫥幕瘜W(xué)吸附膜喪失其功能。在這個溫度下即使新添加的潤滑脂也會在短時間喪失潤滑功能。在無潤滑狀態(tài)下軸承受到了嚴(yán)重磨損(圖5～ 圖10)。

用來監(jiān)測軸承的溫度探頭是設(shè)置在軸承套外圓的位置上，不能反映軸承內(nèi)部的實際溫度，其外部與內(nèi)部間的溫度按經(jīng)驗折算相差25℃左右，而摩擦副表面的溫度則會更高些。初步認(rèn)為導(dǎo)致軸承溫度過高的主要原因；是3號鋰基脂的理化性能相對較低所造成的，在2015年11月，對A、C電機也進行了解體檢查時，發(fā)現(xiàn)潤滑脂已經(jīng)接近失效。而5月份對B泵電機搶修時，更換新的軸承和潤滑脂(依然添的加3號鋰基脂)，在經(jīng)歷4個月運行后(11月份)，再次對B電機再次進行解體檢查，依然出現(xiàn)了潤滑脂劣化問題。對A、C電機也進行了解體檢查時發(fā)現(xiàn)潤滑脂也已經(jīng)接近失效狀態(tài)。

2015年11月，對3臺凝泵電機進行解體檢修：

(1)A電機累計運行時間為5349h。

1)電機非負(fù)荷側(cè)軸承潤滑脂已經(jīng)發(fā)黑硬化(見圖14、圖15)。2)負(fù)荷側(cè)軸承潤滑脂發(fā)黑變硬(見圖16)。

(2)C電機共累計運行時間為5099h，發(fā)現(xiàn)其潤滑脂劣化程度和A電機基本相同(見圖17、圖18)。兩臺電機非負(fù)荷側(cè)軸承的滾子同樣都受到嚴(yán)重的磨損(見圖19)。

圖14　A電機非負(fù)荷側(cè)軸承Fig.14　Non-driven-end bearing(A)

圖15　A電機非負(fù)荷側(cè)軸承油蓋Fig.15　Non-driven-end bearing end cover(A)

圖16　A電機負(fù)荷側(cè)軸承Fig.16　Driven-end bearing(A)

圖17　C電機非負(fù)荷側(cè)軸承Fig.17　Non-driven-end bearing(C)

圖18　C電機負(fù)荷側(cè)軸承Fig.18　Driven-end bearing(C)

圖19　非負(fù)荷側(cè)軸承滾珠Fig.19　Non-driven-end bearing ball(A/C)

由此看來，這3臺電機所表現(xiàn)出的現(xiàn)象是一個共性的問題，可以初步判斷3號鋰基脂不適用于這3臺電機的運行工況。

根據(jù)這3臺電機的結(jié)構(gòu)和運行工況，通過分析和篩選。重新選擇了一款復(fù)合極壓鋰基脂。

3　極壓復(fù)合鋰基脂的結(jié)構(gòu)、功能和作用

通過分析對比我們選用含有極壓劑的復(fù)合鋰基脂，復(fù)合鋰基脂；是由復(fù)合鋰皂基稠化合成基礎(chǔ)油，并含有抗氧化劑和極壓添加劑所構(gòu)成的潤滑脂，潤滑脂的工作溫度可達150℃以上。

極壓復(fù)合鋰基脂組分特征如下：

(1)合成基礎(chǔ)油

1)合成油：是一款人工合成的基礎(chǔ)油，基礎(chǔ)油里基本不含雜質(zhì)，其分子鏈短而且整齊不易纏繞，并具有較強的極性。因此其理化穩(wěn)定性好，具有較好的耐高溫性能；合成油熱安定性好，熱分解溫度高，閃點及自燃點高，具有有較高的使用溫度，工作溫度可在150℃以上；

2)具有良好的黏溫性能：黏溫指數(shù)高；

3)具有較低的揮發(fā)性：合成油是一種純化合物，沸點范圍較窄。

(2)稠化劑(復(fù)合鋰皂基)：由 12-羥基硬脂酸鋰與復(fù)合劑中低分子有機酸鹽在一定的條件下共結(jié)晶而成，其特點：

1)滴點明顯高于鋰基脂，一般大于260℃，比鋰基潤滑脂的滴點高出100℃左右，高溫下依然具有一定的稠度，普通鋰基脂在204℃下稠化劑就失去稠化作用，基礎(chǔ)油析出后就流失掉了，而復(fù)合鋰基脂在這個溫度依然相當(dāng)稠，實驗資料顯示當(dāng)溫度達到315℃時，表面稠度還大于1Pa·S其稠化性能遠(yuǎn)高于單皂基；

2)具有良好的抗氧化性；復(fù)合鋰基脂在190℃條件下烘烤200h基本不發(fā)生氧化反應(yīng)，而鋰基脂在這個溫度下卻發(fā)生嚴(yán)重的氧化反應(yīng)，這說明復(fù)合鋰基脂具有很強的抗氧化性能。理化特性比較穩(wěn)定，這樣的潤滑脂它的粘溫指數(shù)會更高，耐熱性和抗氧化性更好，其綜合化學(xué)性能更穩(wěn)定；

3)具有良好的機械安定性及抗剪切能力；由于采用的基礎(chǔ)油是合成油，其分子鏈較短且整齊，極性較好，由于采用的是合成工藝技術(shù)所以基礎(chǔ)油里基本不含雜質(zhì)，因此它的機械安定性和抗剪能力較強；

4)具有較長的軸承運轉(zhuǎn)壽命；在相同的試驗室條件下(轉(zhuǎn)速10000r/min,軸承溫度120℃)，復(fù)合鋰基潤滑脂的壽命是大于1000h,而普通鋰基脂的壽命只有450h左右，兩者相差一倍多。

(3)添加劑

為了增加潤滑脂的邊界潤滑能力，以降低摩擦，防止膠合和犁溝磨損，通常在潤滑劑中添加極壓劑(extreme pressure and antiwear)，它含有S、P、CL化合物制成，它們與摩擦副金屬表面在一定的溫度和壓力下起化學(xué)反應(yīng)，在摩擦副表面形成一層光滑的化學(xué)反應(yīng)保護膜，這層膜將兩金屬表面隔開，這層保護膜抗壓能力極強，抗剪強度比基礎(chǔ)金屬要低，當(dāng)壓強達到一定極限時油膜破裂，防止金屬表面燒結(jié)，保護了金屬表面。這樣就有效地控制了摩擦副表面溫度，為新的油膜建立創(chuàng)造了條件，因此它能起到更有效的潤滑效果。

3.1　溫度對潤滑脂失效的影響

在軸承運行的過程中，溫度對軸承潤滑失效起著十分重要的作用。在軸承潤滑失效之前和失效過程中，溫升總是顯著增加，溫度是潤滑失效的關(guān)鍵因素。由于3號鋰基潤滑脂的性能指標(biāo)相對較低，隨著運行時間的增加由于基礎(chǔ)油內(nèi)部分子的相互作用和外部摩擦，使得溫度逐漸上升，當(dāng)溫度超過50℃以上時，基礎(chǔ)油的氧化速度開始加快，由于潤滑脂氧化使得潤滑脂的酸度增加，這樣潤滑油膜的厚度便會逐漸下降。油膜變薄會增大潤滑油膜內(nèi)部的剪應(yīng)變率和金屬表面的摩擦接觸，這樣就導(dǎo)致溫度進一步的升高。溫度上升會顯著降低基礎(chǔ)油的粘度，由于壓力和黏度成正比，黏度的下降會導(dǎo)致潤滑油膜承載力的降低，當(dāng)摩擦表面的溫度上升到120℃以上時，摩擦副表面的化學(xué)吸附膜將會失去作用，而后續(xù)的油膜又難以形成，失去潤滑的軸承部件其運動表面摩擦系數(shù)顯著增大，摩擦阻力也顯著增大，這樣導(dǎo)致軸承的滑動摩擦分量大幅上升，當(dāng)兩個表面在一起作相對滑動運動時，大多數(shù)參與摩擦相關(guān)的做功都轉(zhuǎn)換成熱能，導(dǎo)致溫度迅速升高，過高的溫度改變了滑動金屬表面的物理、化學(xué)和力學(xué)等性能，由于摩擦表面失去了油膜的保護繼而發(fā)生高溫磨損，高溫磨損主要分為；黏著磨損、氧化磨損和磨粒磨損三種，這三種磨損的磨損量很大，很快就會使軸承部件失效。因此通過觀察軸承的運行溫度可直接判斷出軸承潤滑狀態(tài)。

而對于極壓復(fù)合鋰基脂來說由于其本身的基礎(chǔ)油和復(fù)合鋰稠化劑的性能都好于單皂基鋰基脂，又由于復(fù)合鋰基潤滑脂中含有S、P、CL，在一定的溫度和壓力的作用下而形成了化學(xué)反應(yīng)膜。當(dāng)摩擦副的溫度達到120℃以上時，當(dāng)化學(xué)吸附膜失效后其化學(xué)反應(yīng)膜依然可以穩(wěn)定的工作，其工作溫度達180℃以上。由于化學(xué)反應(yīng)膜的存在，它給摩擦表面起到很好的潤滑作用，同時也很好地控制了摩擦副表面的溫度，確保了潤滑脂的使用壽命。

3.2　新潤滑脂的運行狀態(tài)及跟蹤調(diào)查

將3臺凝泵電機軸承的潤滑脂全部更換成復(fù)合極壓鋰基脂，電機自2015年11月28日投運至今，A、B、C每臺電機累計運行時間均已超過4500h。從現(xiàn)場運行狀態(tài)看設(shè)備運行平穩(wěn)，具主控室數(shù)據(jù)反應(yīng)這三臺凝泵在這個運行周期里溫度、振動都非常穩(wěn)定未出現(xiàn)異常波動現(xiàn)象，且電機非負(fù)荷側(cè)軸承運行溫升只有11℃，實測軸承溫度均在50℃以下，較上個運行周期運行溫升18℃(軸承運行溫度在57℃)均有所下降。說明這次軸承潤滑脂的更換是成功的，效果是比較明顯的。

4　結(jié)束語

在我們的實際工作中，電機軸承出現(xiàn)高溫現(xiàn)象時有發(fā)生，軸承的溫度過高其實只是一種表面現(xiàn)象，引發(fā)軸承溫度高的原因有多種多樣。遇到這樣的問題必須通過分析其表面現(xiàn)象找出軸承發(fā)熱的根本原因，只有這樣才能在我們的檢修工作中做到有的放矢從根本上解決問題。

隨著現(xiàn)代工業(yè)的進步對設(shè)備可靠性要求越來越高，做好設(shè)備潤滑工作就顯得尤為突出。這起案例就是一個典型的潤滑不良造成的設(shè)備故障。據(jù)統(tǒng)計資料顯示約有50%以上的設(shè)備故障與潤滑不良有關(guān)，做好設(shè)備的潤滑工作不僅可以延長軸承的全周期壽命還能使設(shè)備的首次故障出現(xiàn)的時間得以延長，提高設(shè)備的有效利用率，降低維修成本，確保設(shè)備的運行安全，這些對我們核電企業(yè)來說有著更深遠(yuǎn)的意義。