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    海上油氣輸送管線(xiàn)破乳降壓技術(shù)的運(yùn)用

    2018-06-27 03:50:16張西迎李治
    天津化工 2018年3期
    關(guān)鍵詞:混輸海管流型

    張西迎,李治

    (中海石油(中國(guó))湛江分公司,廣東 湛江524057)

    文昌油田群19-C平臺(tái)于2013年7月建成投產(chǎn),文昌19-1C平臺(tái)到文昌19-1A平臺(tái)的管線(xiàn)直徑8寸,長(zhǎng)度5kg,產(chǎn)液量2100n左右,含水量29%,產(chǎn)氣量65000n左右,屬于產(chǎn)量較高的平臺(tái),而由于文昌19-1A平臺(tái)背壓較高,這不僅會(huì)導(dǎo)致文昌19-1C平臺(tái)由于海管壓力過(guò)高而關(guān)停,也會(huì)迫使文昌19-1A、19-1C平臺(tái)限產(chǎn)而造成產(chǎn)量損失。因此,如何結(jié)合文昌19-1C平臺(tái)的特點(diǎn),找出既能在保證平臺(tái)產(chǎn)量的前提下,又能將海管壓力控制在合理的范圍內(nèi)的方法,將具有十分重要的意義。

    由于海底管線(xiàn)走向、海底管線(xiàn)尺寸及平臺(tái)產(chǎn)量及組分等因素,目前文昌19-1C平臺(tái)存在下海管壓力高問(wèn)題,下海管壓力高高保護(hù)值為:2000KPa。而實(shí)際生產(chǎn)中,出現(xiàn)過(guò)由于下海管壓力高高造成的平臺(tái)關(guān)停,造成產(chǎn)量損失。為此,平臺(tái)思考出兩個(gè)方案,方案1,申請(qǐng)變更申請(qǐng),將壓力高高設(shè)點(diǎn)調(diào)高,然而這不能從根本上解決問(wèn)題,且對(duì)海管的完整性存在風(fēng)險(xiǎn);方案2,對(duì)部分井進(jìn)行降頻限產(chǎn),然而這直接影響的油田的產(chǎn)量。

    本文的研究重點(diǎn)及創(chuàng)新點(diǎn):(1)為從根本上解決平臺(tái)下海管壓力高的問(wèn)題,研究長(zhǎng)距離海底油氣輸送管線(xiàn)油水流動(dòng)規(guī)律;(2)本平臺(tái)并沒(méi)有設(shè)計(jì)加注破乳劑這種化學(xué)藥劑,通過(guò)建立數(shù)學(xué)模型,分析破乳劑對(duì)海底油氣輸送流型的影響,對(duì)降粘降壓的作用。

    1 破乳劑作用機(jī)理分析研究

    在無(wú)破乳劑的體系內(nèi),液滴界面吸附瀝青質(zhì)等天然乳化劑,兩個(gè)液滴的聚結(jié)膜發(fā)生薄化使天然乳化劑分子在界面上的濃度分布不均形成負(fù)的界面張力梯度,這種狀況使膜排水作用降低,加入破乳劑后,破乳劑擴(kuò)散到界面上空缺的地方。由于相同界面濃度下,破乳劑降低張力的能力高于天然乳化劑,使膜中的界面張力降低,阻止瀝青質(zhì)的遷移,形成正的界面張力梯度,加速膜排水過(guò)程,導(dǎo)致油水分離,乳狀液遭到破壞,粘度急劇下降。

    破乳劑用量在CMC濃度 (臨界膠束濃度)左右,破乳脫水最佳。這是因?yàn)椋谳^低濃度時(shí)(小于CMC),破乳劑分子是以單體形式吸附在油水界面,吸附量與濃度成正比,此時(shí)油水界面張力隨破乳劑濃度的增加而迅速下降,脫水率也逐漸增大,當(dāng)破乳劑濃度接近CMC時(shí),界面吸附也趨于平衡,此時(shí)界面張力不再下降,脫水率也達(dá)到最大。若再增加破乳劑濃度,破乳劑分子開(kāi)始聚集成團(tuán)形成膠束,反而使界面張力有所上升,脫水率反而下降。因此對(duì)每種特定原油,破乳劑用量均有最佳值,即接近或等于其CMC濃度。

    2 油氣混輸模型研究

    通過(guò)對(duì)WC19-1C平臺(tái)至WC19-1A平臺(tái)海管建立數(shù)學(xué)模型,利用fluent軟件研究管道流型以及破乳劑對(duì)管線(xiàn)流型和管程壓力的影響,來(lái)判斷破乳劑對(duì)于海上油氣混輸管線(xiàn)破乳降壓的作用,如圖1(忽略柔性管)。

    圖1 油氣混輸管線(xiàn)數(shù)學(xué)模型

    在此模型的基礎(chǔ)上,通過(guò)對(duì)添加破乳劑和未添加破乳劑的流型進(jìn)行分析,圖2反映的是未添加破乳劑的油氣混輸流型,圖3反映的是添加破乳劑后的油氣混輸流型圖。

    圖2 未添加破乳劑的延程管路流型

    圖3 添加破乳劑的延程管路流型

    對(duì)比圖3和圖4,能發(fā)現(xiàn)添加過(guò)破乳劑后的管線(xiàn)界面圖,流體分層更明顯,使得油氣混輸過(guò)程中,流體流動(dòng)的雷諾數(shù)較低,趨于層流。

    通過(guò)對(duì)混輸管線(xiàn)流型研究,我們發(fā)現(xiàn)破乳劑能夠有效的改變流型。為進(jìn)一步驗(yàn)證破乳劑通過(guò)改變流型后能夠有效的降低海管壓力,利用fluent軟件得到了管線(xiàn)沿程壓力曲線(xiàn)圖,如圖4所示。

    圖4 添加破乳劑前后延程管路壓力曲線(xiàn)

    從圖4可見(jiàn),添加破乳劑后,海管壓力波動(dòng)幅度明顯降低,此外,海管的整體壓力也下降了一個(gè)臺(tái)階,這說(shuō)明破乳劑在海管穩(wěn)流降壓上有明顯的效果。

    3 破乳劑篩選試驗(yàn)

    目前該油田群的海洋石油116是使用破乳劑的,考慮其配伍性的問(wèn)題,文昌19-1C平臺(tái)破乳劑也使用同樣的型號(hào)。為進(jìn)一步確認(rèn)其效果及確定注入濃度,特進(jìn)行室內(nèi)試驗(yàn),分析其脫水速率及最終上層油含水率,并且對(duì)不同濃度下的降粘效果也進(jìn)行了試驗(yàn)分析,通過(guò)比較確定最終注入濃度。

    試驗(yàn)設(shè)備:離心機(jī):實(shí)驗(yàn)采用Robinson高速平轉(zhuǎn)離心機(jī);離心管:離心管的精確刻度可達(dá)0.2%;平抽式定量移液器和Gilson微量注射器(1~10μL,10~100μL,100~1000μL);恒溫水浴箱 ;100mL精確刻度離心管實(shí)驗(yàn)瓶;破乳劑樣品和19-1C綜合油樣。

    破乳劑篩選實(shí)驗(yàn)的實(shí)驗(yàn)步驟如下:(1)加熱水浴至生產(chǎn)溫度70℃(Wen19-1C平臺(tái)下海管溫度 79℃,上 Wen19-1A 平臺(tái)溫度 67℃);(2)取綜合油樣,分離出自由水和乳化液。將一定配比的自由水和乳化液轉(zhuǎn)入試驗(yàn)離心管中,放入水浴箱充分加熱;(3)用微量注射器加入不同濃度的破乳劑;(4)震蕩實(shí)驗(yàn)瓶 1min,然后放回水?。唬?)記錄不同時(shí)間的出水量;(6)用平吸式移液器汲取上層、下層油樣,用離心機(jī)進(jìn)行含水分析;(7)對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析,作為下一步優(yōu)化實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)。

    試驗(yàn)結(jié)果:試驗(yàn)采用的破乳劑型號(hào)為破乳劑A,試驗(yàn)數(shù)據(jù)如表1所示:

    表1 破乳劑加藥濃度與破乳效果試驗(yàn)數(shù)據(jù)

    從上表可以看出,質(zhì)量分?jǐn)?shù)在40×10-3%p時(shí),脫水速度較 30×10-3%、20×10-3%快,和 50×10-3%、60×10-3%脫水速度一樣,因此40×10-3%濃度最合適;從最終上層油含水分析可以看出,破乳劑A的脫水效果是十分良好的,也同樣適用與Wen19-1C的綜合油樣。綜上所述,最終采用破乳劑A,注入濃度為40×10-3%。

    4 應(yīng)用效果及經(jīng)濟(jì)效益

    針對(duì)油田特點(diǎn),結(jié)合建模分析和實(shí)驗(yàn)結(jié)果,注入40×10-3%質(zhì)量分?jǐn)?shù)破乳劑A時(shí),在本油田取得了很好的效果,有效的解決了文昌19-1C平臺(tái)下海管壓力高問(wèn)題,從而使得文昌19-1A、19-1B平臺(tái)的下海管壓力均下降。

    圖5中可以看出:破乳劑停注后,壓力明顯上升,恢復(fù)后,下海管壓力下降明顯。

    圖5 停注破乳劑前后壓力變化曲線(xiàn)

    綜上所述,破乳劑在海管降壓中起到了明顯的作用。因此,注入破乳劑不僅有效的解決了平臺(tái)由于海管壓力過(guò)高關(guān)停而造成的產(chǎn)量損失的問(wèn)題,還為平臺(tái)進(jìn)一步的釋放產(chǎn)能提供的空間,取得了巨大的經(jīng)濟(jì)效益。

    4.1 由于海管壓力過(guò)高關(guān)停而造成的產(chǎn)量損失計(jì)算,19-1C平臺(tái)關(guān)停損失計(jì)算,19-1C平臺(tái)的日產(chǎn)油量約為1500方,停產(chǎn)后恢復(fù)時(shí)間以1.5h計(jì)算:

    產(chǎn)量損失 Q1=1500×1.5/24=93.75(方)折合人民幣(以40美元一桶,匯率6計(jì)算):

    即發(fā)生一次關(guān)停油田群就將損失14萬(wàn)余元產(chǎn)量。

    4.2 為控制海管壓力過(guò)高,采取平臺(tái)限產(chǎn)而造成的產(chǎn)量損失。19-1C平臺(tái)或下游平臺(tái)停井限產(chǎn),以損失日產(chǎn)油量約為200方計(jì)算全年產(chǎn)量損失:

    產(chǎn)量損失Q2=200×365=73000(方)折合人民幣(以40美元一桶,匯率6計(jì)算):

    4.3 海管壓力得到控制后,19-1C平臺(tái)產(chǎn)能得到進(jìn)一步釋放,目前文昌19-1C平臺(tái)產(chǎn)油量提高到了1900方/d,即較使用破乳劑達(dá)到海管降壓前每天增產(chǎn)400方原油,這樣計(jì)算下來(lái),全年增產(chǎn)約14萬(wàn)方原油,將為公司增加約2.1億元原油銷(xiāo)售收入。

    因此,通過(guò)破乳劑A的使用,為公司節(jié)省了約2.1億元的費(fèi)用,同時(shí)解決了因海管高壓力帶來(lái)的環(huán)保隱患,也為公司其他油田提供了處理因海管壓力較高導(dǎo)致油田無(wú)法完全釋放產(chǎn)能的借鑒經(jīng)驗(yàn)。

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