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    淬火冷卻工藝對(duì)42CrMo4風(fēng)機(jī)主軸組織及力學(xué)性能的影響

    2018-06-20 09:08:28楊開彬時(shí)樂智馬相彬
    金屬加工(熱加工) 2018年6期
    關(guān)鍵詞:調(diào)質(zhì)水冷淬火

    ■ 楊開彬,時(shí)樂智,程 林,馬相彬

    淬火作為一種重要的熱處理工藝,是為了得到馬氏體或貝氏體組織,然后配合以不同溫度的回火,以大幅提高鋼的綜合力學(xué)性能,從而滿足工件的使用要求。然而,考慮到淬火過程中工件內(nèi)外溫度差、組織轉(zhuǎn)變不均勻等因素的相互作用,在實(shí)際生產(chǎn)中,大尺寸軸類工件經(jīng)淬火后往往會(huì)出現(xiàn)水淬易開裂、油淬性能難滿足要求等一系列的問題。

    針對(duì)此類問題,近年來不少學(xué)者對(duì)淬火冷卻工藝進(jìn)行了大量研究與實(shí)踐,提出了控時(shí)淬火冷卻、強(qiáng)烈淬火等技術(shù),有效解決了大尺寸軸類工件的淬火難題。

    目前,隨著大功率風(fēng)電機(jī)組開發(fā)速度的日益加快,大尺寸、高性能成為風(fēng)機(jī)主軸的基本要求,采用油或水溶性液體作為淬火冷卻介質(zhì)將難以滿足主軸的性能要求,采用水作為淬火冷卻介質(zhì)又面臨主軸開裂的風(fēng)險(xiǎn)。因此,既要保證足夠的淬硬層深度,滿足主軸的性能要求,又要避免因淬火應(yīng)力過大導(dǎo)致工件開裂,為此我們對(duì)42CrMo4風(fēng)機(jī)主軸的淬火冷卻工藝進(jìn)行了分析和優(yōu)化。

    1. 主軸材料和性能要求

    風(fēng)機(jī)主軸是風(fēng)力發(fā)電機(jī)組中的重要部件,為大型軸類鍛件,我公司承制了一批材質(zhì)為42CrMo4合金鋼的風(fēng)機(jī)主軸,其化學(xué)成分如表1所示。性能要求:Rm≥820MPa,Rp≥640MPa,Akv2(-20℃)≥30J。性能測(cè)試試樣取自風(fēng)機(jī)主軸小軸端皮下30mm。

    2. 主軸熱處理工藝參數(shù)和試驗(yàn)方法

    試驗(yàn)選用10支同批次冶煉的鋼錠,經(jīng)檢驗(yàn)其化學(xué)成分、夾雜物等級(jí)基本一致,將其隨機(jī)分為A、B兩組,每組5支,所有鋼錠經(jīng)鍛造、粗加工后對(duì)其進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。A、B兩組試驗(yàn)材料采用調(diào)質(zhì)處理工藝曲線如圖1所示,兩組材料調(diào)質(zhì)過程中的升溫速率、加熱溫度、保溫時(shí)間均一致,A組采用完全水冷,B組采用空冷+水冷交替淬火。調(diào)質(zhì)完成后對(duì)每支主軸進(jìn)行超聲波無損檢測(cè),無損檢測(cè)完成后按取樣位置要求進(jìn)行取樣分析測(cè)試。采用金相顯微鏡觀察試樣的顯微組織;采用電子萬能試驗(yàn)機(jī)測(cè)試試樣的力學(xué)性能,其中低溫沖擊性能測(cè)試溫度為-20℃,試樣尺寸為55mm×10mm×10mm,V形槽為45°,2mm深并帶有0.25mm半徑,每支主軸取三組沖擊試樣,性能數(shù)據(jù)取平均值。

    3. 試驗(yàn)結(jié)果及分析

    A、B兩組主軸經(jīng)上述調(diào)質(zhì)工藝處理后進(jìn)行超聲波無損檢測(cè),發(fā)現(xiàn)5支采用完全水冷(A組)的主軸中1支在內(nèi)孔表面出現(xiàn)了淬火裂紋,采用空冷+水冷交替淬火冷卻(B組)的主軸未發(fā)現(xiàn)淬火裂紋。

    圖1 A、B兩組主軸的調(diào)質(zhì)處理工藝曲線

    圖2 兩組風(fēng)機(jī)主軸調(diào)質(zhì)后的金相組織

    圖3 兩組風(fēng)機(jī)主軸調(diào)質(zhì)后的晶粒度圖像

    表1 42CrMo4鋼的化學(xué)成分 (質(zhì)量分?jǐn)?shù)) (%)

    (1)金相組織與晶粒度分析 圖2為兩組風(fēng)機(jī)主軸經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后的金相組織圖像。從圖中可以看出,圖2a、2b中風(fēng)機(jī)主軸調(diào)質(zhì)后的室溫組織均為回火索氏體,對(duì)比可知,圖2b中晶粒尺寸細(xì)小,組織分布更為均勻。

    圖3為兩組風(fēng)機(jī)主軸經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后的晶粒度圖像。從圖中可以看出,圖3a、3b中晶粒度等級(jí)均為7.5級(jí)。

    (2)性能分析 A、B兩組風(fēng)機(jī)主軸經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后的各項(xiàng)力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果如表2所示。從表中可以看出,經(jīng)全水冷(A組)和空冷+水冷(B組)淬火冷卻工藝處理后的主軸各項(xiàng)力學(xué)性能均符合技術(shù)要求,A組抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度數(shù)值稍高,B組—20 ℃的沖擊吸收能量指標(biāo)優(yōu)于A組,整體而言,兩組主軸各項(xiàng)性能數(shù)值非常接近。

    對(duì)空冷+水冷淬火冷卻工藝進(jìn)行分析,該工藝?yán)碚撋峡梢苑譃閮蓚€(gè)階段,第一階段為空冷階段,第二階段為水-空交替淬火冷卻階段。在主軸出爐后采取空冷的方式進(jìn)行緩慢冷卻,直到工件表面冷卻到Ar1以上或以下的某一溫度區(qū)間,顯著減少了主軸的熱容量,加速了第二階段的冷卻效果;在水冷-空冷交替淬火冷卻階段,采用快冷(水冷)與慢冷(空冷)交替的方式進(jìn)行,主軸在第一次水淬過程中,其表層快冷到Ms點(diǎn)以下某一溫度并保持一定時(shí)間后,在表層獲得部分馬氏體組織,隨后將主軸提離水面進(jìn)行空冷,在此過程中,主軸次表層的熱量傳向表層,使表層的溫度升高,結(jié)果是表層剛剛轉(zhuǎn)變的馬氏體組織發(fā)生自回火,從而使表層的韌性和應(yīng)力狀態(tài)得到改善,避免了表層馬氏體組織產(chǎn)生開裂;然后再重復(fù)水冷+空冷的交替淬火冷卻,直到主軸組織達(dá)到要求,完成第二階段淬火冷卻。

    綜上所述,在調(diào)質(zhì)過程中采用完全水冷和空冷+水冷交替淬火冷卻工藝得到的主軸室溫組織均為回火索氏體,晶粒度均為7.5級(jí),力學(xué)性能均滿足技術(shù)要求,但是,采用空冷+水冷交替淬火冷卻工藝可以有效避免淬火裂紋的產(chǎn)生,提高主軸質(zhì)量,降低有效成本。

    表2 A、B兩組風(fēng)機(jī)主軸的力學(xué)性能測(cè)試數(shù)據(jù)

    4. 結(jié)語

    (1)空冷+水冷交替淬火冷卻工藝可以用于42CrMo4風(fēng)機(jī)主軸的淬火冷卻。

    (2)采用空冷+水冷交替淬火冷卻工藝可以達(dá)到與完全水冷相同的組織結(jié)構(gòu)和相似的力學(xué)性能,滿足主軸的技術(shù)要求,同時(shí)避免了完全水冷易產(chǎn)生裂紋的問題。

    [1] 關(guān)曉燕,周澍,陳乃錄.42CrMo4鋼軸類件控時(shí)淬火冷卻工藝的設(shè)計(jì)[J].材料熱處理技術(shù),2009,38(24):164-166.

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