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    地線復(fù)合絕緣子及金具防風(fēng)探討

    2018-06-19 01:29:36曾文君劉勁松
    電瓷避雷器 2018年3期
    關(guān)鍵詞:傘裙掛板金具

    高 旭,曾文君,謝 恒,劉勁松,張 陵,程 鵬

    (1.南瑞集團公司(國網(wǎng)電力科學(xué)研究院),南京211106;2.國網(wǎng)電力科學(xué)研究院武漢南瑞有限責(zé)任公司,武漢430074;3.中國電力科學(xué)研究院,武漢430074;4.國網(wǎng)新疆電力公司,烏魯木齊830011)

    0 引言

    220 kV及以上的輸電線路一般要求架空地線,但是風(fēng)害區(qū)域架空地線容易受到風(fēng)致振動,這種機械振動導(dǎo)致了地線及金具的磨損,嚴重情況將直接導(dǎo)致地線斷事故[1-2]。地線絕緣子支撐著架空線路的地線,線路正常運行,地線絕緣子承擔(dān)著地線與鐵塔的絕緣,減少了線路損耗,并保證了地線載波通訊的安全;當(dāng)?shù)鼐€出現(xiàn)過電壓時,保護間隙放電,導(dǎo)通了地線與鐵塔,泄放了雷電電流,從而發(fā)揮了地線過電壓防護作用。

    地線復(fù)合絕緣子可以分為絕緣子以及配套金具(包括保護間隙)兩部分。地線絕緣子以復(fù)合絕緣子為主,新疆區(qū)域常見的故障為傘裙撕裂故障,復(fù)合絕緣子在風(fēng)速超過35 m/s時的長期作用下發(fā)生應(yīng)力疲勞,傘裙根部將在出現(xiàn)裂紋,進而擴展導(dǎo)致傘裙撕裂[1,3-7],這種破損面的尖銳程度影響著沿面最大場強,引發(fā)絕緣子的局部發(fā)熱、絕緣失效和機械性能下降等[8-9]。涉及到金具磨損的研究,相關(guān)的研究以國網(wǎng)電力科學(xué)研究院和新疆電力科學(xué)研究院的合作為主,梁偉等建立了線路連接金具壽命評估指標(biāo)體系,這些指標(biāo)包括沙漠環(huán)境、輸電走廊、線路本體特征以及連接金具特性等,并對沙漠地區(qū)某750 kV線路吐魯番至哈密區(qū)段的連接金具進行了壽命評估[10];朱弘釗分析了連接金具的接觸應(yīng)力,并進行了大量磨損模擬試驗,試驗揭示了連接金具承載力與試驗載荷及磨損次數(shù)之間的內(nèi)在關(guān)系[11];楊現(xiàn)臣等以U型環(huán)為研究對象,進行了磨損及物破壞載荷試驗,探討了大風(fēng)環(huán)境中金具磨損影響因素[12];劉冠辰注意到了磨損磨屑參與了連接金具界面的磨損行為[13]。這些研究為架空地線絕緣子的防風(fēng)優(yōu)化設(shè)計提供了參考。

    相對線路絕緣子來說,地線絕緣子比較短,除了傘裙撕裂外,地線絕緣子金具的磨損率大于導(dǎo)線絕緣子金具。導(dǎo)線絕緣子相對較長,線路的振動引起的張馳行為可以分散到絕緣子的各節(jié)點上,遞到金具掛軸的力相對較??;地線絕緣子長度較短,掛點也較少,振動產(chǎn)生的張馳行為直接作用在地線懸垂線夾上,磨損故障極為常見。線夾材料一般采用鑄鐵和鍛壓鋼,線夾部件之間未采用潤滑保護措施,在風(fēng)振作用下產(chǎn)生了粘著磨損,如果在沙漠區(qū)域,沙粒加入會產(chǎn)生磨料磨損,這些磨損行為是風(fēng)害區(qū)域金具失效的主要因素。輸電線路已開始采用耐磨金具,這些耐磨線夾的主體和壓板均采用鑄鐵件,閉口銷為不銹鋼,其余部件為鋼制件、鑄鐵件和熱鍍鋅鋼制件。大多數(shù)耐磨金具只是將金具部件的尺寸增厚,并沒從摩擦故障的本質(zhì)出發(fā),進一步尋找防風(fēng)耐磨的優(yōu)化方法。

    筆者分析了絕緣子傘裙撕裂問題、地線金具磨損故障分布,指出這些故障的集中部位,提出了有針對性的改進措施,并對優(yōu)化后的地線絕緣子進行了模擬實驗、耐磨性試驗和現(xiàn)場試用。

    1 地線絕緣子及配套金具結(jié)構(gòu)特點

    地線復(fù)合絕緣子可以分為絕緣子以及配套金具(包括保護間隙)兩部分(如圖1)。

    圖1 典型地線絕緣子Fig.1 Typical ground-wire composite insulator

    復(fù)合絕緣子部分由玻璃纖維芯棒、硅橡膠傘裙和金具三部分組成。硅橡膠傘裙采用整體注壓完成,典型故障出現(xiàn)在金具壓接區(qū)域、傘裙區(qū)域位置[1]。

    金具部分一般由連接金具和懸垂線夾組成。架空地線中易產(chǎn)生磨損的地線懸垂線夾由線夾船體、壓板、U形螺絲、掛板和閉口銷組成,其中線夾船體和壓板為可鍛鑄鐵件,閉口銷為不銹鋼制件,其余為鋼制件。連接金具由直角環(huán)和U形螺絲組成。閉口銷為不銹鋼制件,其余均為鋼制件,其中可鍛鑄鐵件和鋼件均采用熱鍍鋅。

    懸垂線夾通過兩個U形環(huán)與桿塔橫擔(dān)相連。U形端部螺絲與直角環(huán)連接、直角環(huán)與懸垂線夾掛板連接,懸垂線夾掛板與懸垂線夾船體掛軸相連,形成以U形螺絲、U形直角環(huán)和線夾掛板為臂的上下3點絞接連接方式。文獻[14]認為,地線金具的磨損點主要分布在3個地方:磨損點1,直角環(huán)與U形螺絲連接處的磨損,磨損較嚴重;磨損點2,直角環(huán)與懸垂線夾掛板間的磨損,磨損較輕;磨損點3,懸垂線夾掛板與船體掛軸間的磨損,磨損最嚴。

    2 故障原因分析

    地線絕緣子風(fēng)害故障的因素很多,總體歸納起來主要為氣象因素、地形因素和本體因素,詳細敘述如下。

    2.1 氣象因素

    風(fēng)害區(qū)域具有風(fēng)速大、風(fēng)向和風(fēng)速變化頻繁等特點,并且會伴隨大溫差、覆冰、濕度差異等微氣象特征。這些微氣象特點會引起架空地線的載荷和懸掛長度的變化,這些使架空地線的張力、弧垂隨之改變,進而帶動地線絕緣子的頻繁振動,使得地線金具產(chǎn)生磨損,在新疆區(qū)域會導(dǎo)致傘裙撕裂。

    1)風(fēng)致振動的影響。持續(xù)的風(fēng)力容易引起地線大規(guī)模的頻繁振動,形成大范圍絕緣子金具的磨損失效,如果伴隨著沙塵的影響,將加速磨損過程;持續(xù)大風(fēng)的風(fēng)力作用下,地線復(fù)合絕緣子傘裙產(chǎn)生撕裂行為。

    2)覆冰的影響。覆冰直接增加了架空地線的垂直載荷,增大了架空地線的迎風(fēng)面積,這增加了地線的水平風(fēng)載荷,并且融冰過程中的脫冰跳躍也會引起地線的振動,這些變化將加劇復(fù)合絕緣子端部棒脫落、金具磨損等。

    3)溫差的影響。大溫差會引起架空線路的熱脹冷縮,導(dǎo)致了地線的動彎應(yīng)變增大,動彎應(yīng)變是地線振動危害的關(guān)鍵因素之一。

    2.2 地形因素

    輸電走廊的微地形特征導(dǎo)致風(fēng)向風(fēng)力的變化,山頂和平原區(qū)域無遮擋、空氣流動阻力小,山頂與山谷溫差變化,也容易產(chǎn)生上峽谷風(fēng)。

    以金具為例,梁偉[10]考察了某條輸電線路走廊地形地貌與金具磨損的關(guān)系,發(fā)現(xiàn)山頂和平原區(qū)域金具磨損較多,分別占38.3%和24.5%,這跟輸電走廊的微地形相關(guān)。見圖2[10]。

    圖2 金具故障地形分布特征Fig.2 Terrain distribution characteristics of metal fittings fault

    2.3 設(shè)備因素

    1)絕緣子部分。長期強風(fēng)壓迫復(fù)合絕緣子的傘裙,直接導(dǎo)致傘裙的形變發(fā)生,部分復(fù)合絕緣子的大傘裙出現(xiàn)三個階段(如圖3)[3]:1)部分外表完整的大傘裙在受到長期風(fēng)壓外作用時,根部區(qū)域?qū)⑨槾厅c狀裂紋(圖3(a));2)隨著時間推移和形變加劇,針狀裂紋逐漸迅速擴展,將出現(xiàn)鏈狀細微裂紋,逐步發(fā)展為細小裂紋(圖3(b));3)這些細小裂紋傘裙的逐步貫連,形成狹長的小裂紋,最后完全撕裂,形成貫穿性的斷裂裂紋,最終形成傘裙斷裂故障(圖3(c))。

    圖3 絕緣子傘裙撕裂過程[3]Fig.3 Shed crack process of composite insulators[3]

    2)金具部分。對地線金具的磨損部位經(jīng)過掃描電子顯微鏡分析,接觸部位的疲勞磨損出現(xiàn)了斷裂微紋,如圖4所示。這種微小裂紋隨時間的加長,不斷增多和擴大,金具的有效承載界面不斷減小,超過承擔(dān)載荷時,金具將發(fā)生斷裂。

    圖4 磨損金具形貌電鏡圖Fig.4 Scanning topography of wear metal fittings

    設(shè)計地線金具時,一般會考慮到抗拉強度因素,但較少考慮連接位置的磨損。這些連接位置在較小的風(fēng)力下也會產(chǎn)生振動,這種振動減速了連接位置的磨損破壞。或者線夾位置與地線線沒有壓緊,在風(fēng)力的作用下產(chǎn)生相對運動,也會造成地線及金具的磨損。

    3 防風(fēng)優(yōu)化方案探討

    3.1 絕緣子部分

    文獻[3-4]分析了復(fù)合絕緣子傘裙的風(fēng)壓分布情況,發(fā)現(xiàn)了幾點規(guī)律:

    1)迎風(fēng)角為50°時,絕緣子串承受的風(fēng)壓最大,在這種情況下,傘裙迎風(fēng)側(cè)上下表面形成了月牙形的風(fēng)壓區(qū)域,這兩個區(qū)域的形成風(fēng)壓方向相反。

    2)相同直徑以及大小大的絕緣子流線分布相對平順,并且傘裙邊緣的形變與風(fēng)壓成正線性關(guān)系。單位風(fēng)壓下的絕緣子邊緣形變t可以根據(jù)式(1)進行計算[3]:

    式中:k為傘裙的單位形變,mm/kg;S為傘裙的有效面積,cm2;g為重力加速度,取9.8 m/s2。

    根據(jù)這些規(guī)律,進行地線絕緣子設(shè)計時,采用相同直徑的小傘絕緣子,根據(jù)式(1),設(shè)計的絕緣子k取4.3 mm/kg,S取902.51 cm2,可得t為3.96 mm/kPa,該值相對較小,也就是風(fēng)壓引起的形變非常小。另外在安裝地線絕緣子時,盡量使迎風(fēng)角大于85°或者小于15°。

    3.2 金具部分

    3.2.1 缺陷分析

    根據(jù)地線的磨損缺陷,文獻[14]針對U型螺絲與直角掛環(huán)、掛板與耳軸等部位,從結(jié)構(gòu)上進行了優(yōu)化,包括:1)單純加大連接處的面積;2)采用Y型線夾;3)采用斜交叉式連接方式;4)換用螺栓連接,加自潤滑銅套;5)改用碗頭連接,并且中間加裝絕緣子等系列方法。筆者在文獻[14]的基礎(chǔ)上,進一步進行優(yōu)化,主要包括:1)直角掛板替換U型環(huán),繼續(xù)增加磨損部位的接觸面積;2)選擇連接螺栓,加自潤滑銅套,如圖6所示。

    分析了掛板和連接螺栓的尺寸以及應(yīng)力,以掛軸和活節(jié)螺栓為典型進行分析。地線金具尺寸的計算按500 kV線路地線的相關(guān)條件進行:

    1)地線最大不平衡張力一般發(fā)生在斷線,考慮地線拉斷力、地線最大使用張力等參數(shù)。

    2)垂直方向和風(fēng)偏時候橫向載荷的計算取原來線路金具的允許載荷進行計算。

    3.2.2 優(yōu)化方案

    直角掛板材料采用35CrMo,屈服強度σs為550MPa,螺栓采用6.8級的碳鋼,屈服強度σ′s為480 MPa,仍然沿用螺絲的尺寸,根據(jù)文獻[15],計算分析了掛板和螺栓。d為螺栓直徑,b為掛板寬度,αc為應(yīng)力集中系數(shù),d0為螺栓孔徑,δ為板孔壁厚度,h0為螺栓中心到掛板邊緣的距離(端距)。

    圖5 金具部分現(xiàn)場照片F(xiàn)ig.5 Site photograph of metal fittings part

    1)掛板水平截面的強度受螺栓的孔邊應(yīng)力集中的影響,孔邊處最大拉應(yīng)力σH可按下式進行計算:

    式中:K為沖擊系數(shù),取1.4;T為掛板所受外力,取28.4×103N;[σ′]=480×106/2.5=192 MPa;b=15×2+30=60 mm;d0=30 mm;αc的值與d/b的值有關(guān),d/b=29/60=0.483,根據(jù)文獻[15],取αc=2.2;

    厚度δ取26 mm;可得σH=112.1 MPa<192 MPa,滿足需求。

    2)掛板垂直截面的強度

    螺栓的孔邊切向最大應(yīng)力τV按下式進行計算:

    式中:d為 29 mm;δ為 26 mm;[τ]=480×106/6.25=76.8 MPa;h0=39mm,τv=52.3MPa<76.8MPa,滿足需求。

    3)孔壁承壓應(yīng)力

    孔壁承壓應(yīng)力σM可按下式計算:

    [σ]=550×106/2.5=220 MPa,計 算 可 得 σM為116.0 MPa<220 MPa,滿足需求。

    4)優(yōu)化設(shè)計后,需要計算螺栓在斷線條件下是否滿足強度要求。主要考慮兩側(cè)伸出的凸軸尺寸校核,彎曲切應(yīng)力τL應(yīng)有下式成立:

    計算中取R=20 mm,計算τL=42.2 MPa<76.8 MPa,滿足需求。

    3.2.3 磨損試驗與現(xiàn)場應(yīng)用

    采用文獻[13]提供的方法,對優(yōu)化前后地線耐磨懸垂夾進行了磨損試驗,相應(yīng)的對比結(jié)果如圖8所示。從圖6可以看出,改進結(jié)構(gòu)后地線耐磨懸垂夾的磨損損失率差值起初變化不大,超過3小時后,隨后優(yōu)勢明顯,到5小時減少約1/3,從結(jié)果可以得出,優(yōu)化后的地線耐磨懸垂夾性能明顯優(yōu)于原始懸垂夾。

    2015年開始,將發(fā)生磨損的耐磨懸垂夾替換為優(yōu)化后的地線金具(圖5)。經(jīng)過347天的現(xiàn)場運行后,現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn),優(yōu)化后地線金具的各承載截面未見明顯減薄現(xiàn)象,運行效果良好。

    圖6 磨損損失率Fig.6 Wear loss rate

    4 結(jié)論

    分析了絕緣子傘裙撕裂問題、地線金具磨損故障分布,指出故障集中的部位,提出了有針對性的改進措施,并進行了計算分析與試驗驗證,主要結(jié)論如下:

    1)地線絕緣子的故障出現(xiàn)在金具壓接區(qū)域、傘裙根部區(qū)域等位置,金具故障主要集中在U型螺絲與直角掛環(huán)、掛板與耳軸的連接位置。

    2)進行地線絕緣子設(shè)計時,采用相同直徑的小傘絕緣子,并且安裝傘裙盡量使迎風(fēng)角大于85°或者小于15°。

    3)對金具掛板和活節(jié)螺栓的機械強度進行了校驗,滿足設(shè)計強度要求;進行了耐磨性試驗,優(yōu)化后的地線耐磨懸垂夾性能明顯優(yōu)于原始懸垂夾。

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