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    25 MW燃氣輪機進氣級間噴水試驗研究

    2018-06-01 08:44:02馬正軍常春輝
    艦船科學(xué)技術(shù) 2018年5期
    關(guān)鍵詞:級間燃機壓軸

    馬正軍,常春輝,何 彬,董 斌

    (中國船舶重工集團有限公司第七O三研究所,黑龍江 哈爾濱 150078)

    0 引 言

    在燃氣輪機壓氣機進口/級間噴水,無需對燃氣輪機內(nèi)部流道進行改造,即可適當(dāng)提高燃氣輪機的輸出功率和熱效率[1],噴水示意圖如圖1所示。

    在燃氣輪機裝置的壓氣機進口/級間向壓縮空氣中噴水,利用水的氣化潛熱,使壓縮過程接近于定溫,從而減少耗功,增加輸出功率,提高熱效率[2–3]。噴入的霧化水還可以降低燃燒產(chǎn)物中NOx的生成量,減少環(huán)境污染[4]。

    EPRI(Electric Power Research Institute)率先開發(fā)了多級噴水冷卻技術(shù)[5]。Utili Corp能源集團利用EPRI的技術(shù)在7E型燃氣輪機上進行了試驗[6]。在夏季運行150 h后表明,燃機裝置功率增加了15.5%,同時熱耗下降。

    美國GE公司提出了LM6000 Sprint技術(shù)[7]。在具有較高壓比的LM6000 PC/PD型燃機上,環(huán)境溫度32 ℃下向高壓壓氣機前噴入0.27%空氣流量的水,測得燃氣輪機功率增加20.4%,熱效率從37.2%增加到38.7%,也就是使效率增加4%(相對值)[5]。

    哈爾濱工程大學(xué)在S1-02小型燃氣輪機實施了壓氣機進口/級間噴水[8],實驗結(jié)果表明在一定噴水量后隨噴水量的增加,燃機效率提高的幅度減少,對進氣初溫較低的循環(huán),噴水后效率提高幅度更大。

    中國船舶重工集團有限公司第七〇三研究所利用噴水中冷技術(shù)開發(fā)了濕壓縮、進氣冷卻技術(shù)[9];在PG6581L燃氣輪機上實施了進口噴水冷卻工程應(yīng)用,實際運行測試表明燃氣輪機功率增加明顯,效率得到一定程度的提高。

    1 燃氣輪機進氣/級間噴水試驗研究

    1.1 試驗?zāi)康?/h3>

    1)對燃氣輪機進氣/級間噴水冷卻進行試驗驗證。

    圖 1 S-S循環(huán)實施示意圖Fig. 1 S-S cycle sketch map

    2)研究在燃機進氣/級間實施不同噴水流量對燃氣輪機性能及排放指標(biāo)的影響。

    1.2 試驗設(shè)備

    進氣/級間噴水增壓系統(tǒng),25 MW燃氣輪機,霧化噴嘴等。

    1.3 試驗系統(tǒng)及過程

    本試驗在25 MW燃氣輪機的進口處安裝了100個壓力霧化噴嘴,安裝形式如圖2所示。進氣噴水系統(tǒng)通過調(diào)節(jié)供水壓力和霧化噴嘴的開度來調(diào)節(jié)噴水流量,霧化噴嘴霧化后水滴顆粒索特平均直徑[10]小于25 μm。

    在過渡段上安裝18個空氣霧化噴嘴,安裝形式如圖3所示。

    級間噴水空氣霧化噴嘴安裝于燃氣輪機過渡段上,通過調(diào)節(jié)供水管路旁通閥控制噴水流量,高壓氣源采用高壓壓氣機后引氣(或場地壓縮空氣),空氣霧化噴嘴霧化后水滴顆粒索特平均直徑小于40 μm,如圖4所示。

    試驗過程:

    1)在未噴水情況下,測試燃氣輪機各穩(wěn)定工況下的參數(shù);

    2)分別在進氣和級間噴入除鹽水,測試燃氣輪機在某工況指定參數(shù)時的相應(yīng)參數(shù)。

    圖 2 進氣道內(nèi)霧化噴嘴Fig. 2 Spray nozzle array

    圖 3 級間噴嘴安裝位置Fig. 3 Air nozzle fixing between stages

    圖 4 級間噴水空氣霧化噴嘴安裝示意圖Fig. 4 Air nozzle installing sketch map

    2 燃氣輪機進氣/級間噴水試驗結(jié)果及分析

    本試驗主要測試了燃氣輪機分別在0.35,0.6,0.8工況下保持等油門控制和等低壓渦輪后排氣溫度控制時,測試燃氣輪機的功率、效率、高壓軸轉(zhuǎn)速、低壓軸轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)差、高壓壓氣機出口壓力、低壓渦輪排氣溫度、NOx排放特性等隨噴水量的增加的變化趨勢。將試驗參數(shù)折算到海軍條件(大氣溫度300 K,大氣壓力101.325 kPa,進氣總壓損失2 kPa,排氣靜壓損失3 kPa)進行對比分析。

    本文定義燃氣輪機在某一工況下實施進氣/級間噴水后的性能參數(shù)變化百分比為:

    式中:Δ為在燃氣輪機實施進氣/級間噴水后的性能參數(shù)變化百分比;X0為未實施進氣/級間噴水時燃氣輪機在某一恒定油門下的性能參數(shù);Xws為燃氣輪機在等油門或等低壓渦輪后溫度控制下實施進氣/級間噴水后的性能參數(shù)。

    2.1 進氣/級間噴水對燃機功率、效率的影響

    由圖5可以看出,在保持等油門控制時,隨噴水量的增加,燃機功率略有增加,但并不明顯。在等低渦后排溫控制時,隨噴水量的增加,燃機功率增加顯著,在水氣比0.5%時,實施級間噴水后燃機功率增加8%,實施進氣噴水,燃機功率增加16%左右。因此,可以看出在相同水氣比下,進氣噴水相對于級間噴水,燃機功率增加百分比更明顯,即為提高燃機輸出功率,實施進氣噴水比級間噴水的效果會更好。

    圖 5 功率變化-水/氣比曲線Fig. 5 Curve of output augment vs water mass fraction

    進氣/級間噴水的主要目的是為了降低壓氣機壓縮過程中工質(zhì)的溫度,從而減少壓縮功;如果噴水前后渦輪進口溫度不變,由于水蒸氣的比熱要比燃氣的比熱大,噴水后工質(zhì)流量也比噴水前大,導(dǎo)致渦輪的總功比噴水前增加很多,加上噴水后壓縮功的減少,因此燃機輸出功率增加。

    由圖6可以看出,在水/氣比為0~0.5%范圍內(nèi),保持等油門控制,實施進氣噴水后,燃機效率略有增加,而實施級間噴水燃機效率基本保持不變。在保持等低壓渦輪排氣溫度控制時,實施進氣/級間噴水燃機效率均明顯改善,在水氣比0.5%時,實施級間噴水后燃機效率提高約2%,而相同水氣比下實施進氣噴水,燃機效率提高5%左右,因此,可以看出,在相同水氣比下,進氣噴水相對于級間噴水,燃機效率提高百分比更明顯,也就是說,為改善燃機效率,實施進氣噴水比級間噴水的效果會更好。

    圖 6 效率變化-水/氣比曲線Fig. 6 Curve of unit efficiency augment vs water mass fraction

    從理論上分析,在相同的壓比下,受溫度和壓力等因素共同作用,級間噴水的出口可用能要比進氣噴水小,導(dǎo)致進氣噴水比級間噴水冷卻效率高,壓比越大,級間噴水損失的可用能越多。

    綜合比較實施進氣/級間噴水后,燃機功率、效率提高百分數(shù),可以看出實施進氣噴水的效果要好于級間噴水,但從實施條件上,進氣噴水受外界大氣環(huán)境的影響較大,大氣溫度越高、濕度越小,實施進氣噴水的效果會越好;而實施級間噴水受外界條件的限制較小,但需對燃機本體進行一定的改造才能實施級間噴水,受燃機本體結(jié)構(gòu)的限制。

    2.2 進氣/級間噴水對高低壓軸轉(zhuǎn)速的影響

    由圖7可以看出,在水/氣比為0~0.6%范圍內(nèi),保持等油門控制,實施進氣/級間噴水后,隨著水/氣比的增加,高壓軸轉(zhuǎn)速降低,并且降低幅度接近,降低不超過1%;在水/氣比為0~0.6%范圍內(nèi),保持等低壓渦輪排氣溫度控制,隨水/氣比的增加,高壓軸轉(zhuǎn)速升高不超過0.2%。綜合來說,實施進氣/級間噴水后,無論是保持等油門控制,還是保持等低壓渦輪后排氣溫度控制,高壓軸轉(zhuǎn)速變化幅度均較小,因此,在水氣比一定范圍內(nèi),實施進氣/級間噴水對燃氣高壓軸轉(zhuǎn)速的影響較小。

    圖 7 高壓軸轉(zhuǎn)速變化-水/氣比曲線Fig. 7 Curve of HP shaft speed augment vs water mass fraction

    由圖8可以看出,在水/氣比為0~0.5%范圍內(nèi),保持等油門控制,實施進氣/級間噴水后,隨著水/氣比的增加,低壓軸轉(zhuǎn)速變化很小,基本保持不變;在水/氣比為0~0.6%范圍內(nèi),保持等低壓渦輪排氣溫度控制,實施進氣/級間噴水后,隨著水/氣比的增加低壓軸轉(zhuǎn)速均升高,在相同水氣比下,實施進氣噴水后,低壓軸轉(zhuǎn)速升高較大,在水/氣比0.6%時低壓軸轉(zhuǎn)速升高達到3%左右。

    圖 8 低壓軸轉(zhuǎn)速變化-水/氣比曲線Fig. 8 Curve of LP shaft speed augment vs water mass fraction

    進氣/級間噴水使壓氣機特性線保持大致形狀上移,即噴水使壓氣機工況線移向更大的壓比和流量增加的一側(cè),因此,高低壓軸的轉(zhuǎn)速均有較小的增加。同時,壓氣機效率也有明顯的增加。

    由圖9可以看出,在水/氣比為0~0.6%范圍內(nèi),無論是保持等油門控制還是保持等低壓渦輪排氣溫度控制,實施進氣/級間噴水后,隨著水/氣比的增加,高低壓軸轉(zhuǎn)速差基本呈下降趨勢,其中保持等低壓渦輪排氣溫度控制的速差下降幅度可達9%。

    圖 9 高低壓軸轉(zhuǎn)速差變化-水/氣比曲線Fig. 9 Curve of margin of HP-LP shaft augment vs water mass fraction

    2.3 進氣/級間噴水對低壓渦輪后溫度的影響

    由圖10可以看出,在水/氣比為0~0.5%范圍內(nèi),保持等油門控制時,實施進氣/級間噴水后,隨著水/氣比的增加,低壓渦輪后溫度均呈下降趨勢,相同水氣比時,進氣噴水使低壓渦輪后溫度下降幅度更大。

    圖 10 低壓渦輪后溫度變化-水/氣比曲線Fig. 10 Curve of unit condition augment vs water mass fraction

    燃氣輪機進氣/級間噴水后,由于透平的通流量和膨脹比升高,使得低壓渦輪后溫度下降,從圖10可以看出實驗結(jié)果與理論分析相符。

    2.4 進氣/級間噴水對高壓壓氣機后壓力的影響

    由圖11可以看出,在水/氣比為0~0.5%范圍內(nèi),保持等油門控制,實施進氣/級間噴水后,隨著水/氣比的增加,高壓壓氣機后壓力基本保持不變;在水/氣比為0~0.6%范圍內(nèi),保持等低壓渦輪排氣溫度控制,實施進氣/級間噴水后,隨著水/氣比的增加高壓壓氣機后壓力均升高,在進氣噴水且大水/氣比時高壓壓氣機后壓力升高不超過10%。

    燃氣輪機進氣/級間噴水后,工質(zhì)溫度降低,導(dǎo)致壓氣機壓比升高即高壓壓氣機后壓力升高。

    圖 11 高壓壓氣機后壓力變化-水/氣比曲線Fig. 11 Curve of HP exit pressure augment vs water mass fraction

    2.5 進氣/級間噴水對NOx排放特性的影響

    由圖12可以看出,在水/氣比為0~0.5%范圍內(nèi),保持等油門控制,實施進氣/級間噴水后,隨著水/氣比的增加NOx降低越多;在水/氣比為0~0.6%范圍內(nèi),保持等低壓渦輪排氣溫度控制,實施級間噴水后,隨著水/氣比的增加NOx降低,但降低量值明顯小于保持等油門控制的情況。在保持等低壓渦輪排氣溫度控制時,進氣噴水相對級間噴水,NOx降低幅度更加明顯。水的加入使燃燒產(chǎn)物中的NOx生成量大大降低,因此,實施進氣/級間噴水,改善燃機NOx排放,減少環(huán)境污染。

    圖 12 NOx 變化-水/氣比曲線Fig. 12 Curve of exhaust NOx augment vs water mass fraction

    3 結(jié) 語

    通過對25 MW燃氣輪機實施進氣/級間噴水的試驗研究,有效改善燃氣輪機性能。本文的主要結(jié)論如下:

    1)實施進氣/級間噴水后,均能有效的增大燃氣輪機的輸出功率,提高燃機效率。且隨著噴水量的增加,燃機性能改善越明顯。對于相同的水氣比下,進氣噴水的效果要好于級間噴水;

    2)實施進氣/級間噴水后,對高低壓軸的轉(zhuǎn)速影響較小,但高低壓軸轉(zhuǎn)速差基本呈下降趨勢,且下降幅度較大;

    3)實施進氣/級間噴水后,可以顯著改善燃氣輪機NOx的排放。

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