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    西藏果多水電站進(jìn)水口大型牛腿結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)研究

    2018-05-30 09:43:16駱世威肖蕾申顯柱楊鵬
    人民黃河 2018年1期
    關(guān)鍵詞:牛腿有限元

    駱世威 肖蕾 申顯柱 楊鵬

    摘要:西藏果多水電站進(jìn)水口頂部因結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及門機(jī)布置、運(yùn)行需求,需在兩側(cè)端部向上游各懸挑7.35 m的大型牛腿。對(duì)于該類型大體積牛腿,按照現(xiàn)行規(guī)范進(jìn)行結(jié)構(gòu)配筋計(jì)算,計(jì)算所得配筋很小,不滿足最小配筋率;但若按最小配筋率選筋,則往往配筋量較大、布置密集,影響混凝土的澆筑施工和振搗密實(shí),而西藏高寒地區(qū)對(duì)于混凝土施工質(zhì)量控制要求嚴(yán)格。結(jié)合果多水電站工程,采用多種方法對(duì)大體積混凝土進(jìn)行配筋計(jì)算,并運(yùn)用有限元法進(jìn)行配筋驗(yàn)算和結(jié)構(gòu)論證,得到較為合理、經(jīng)濟(jì)的配筋結(jié)果。在滿足結(jié)構(gòu)功能需求的前提下,建議盡可能減小牛腿結(jié)構(gòu)尺寸,另外在設(shè)計(jì)過(guò)程應(yīng)盡可能避免該類型大體積懸挑結(jié)構(gòu)的出現(xiàn)。

    關(guān)鍵詞:牛腿;配筋;有限元;果多水電站

    中圖分類號(hào):TV314 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A doi:10.3969/ j.issn.1000-1379.2018.01.024

    近幾年,我國(guó)水利水電工程發(fā)展迅速,工程規(guī)模不斷擴(kuò)大,與此同時(shí),各類工程問(wèn)題愈發(fā)突出。譬如,某些水工建筑物鑒于結(jié)構(gòu)布置需求,難免出現(xiàn)部分體形較大、跨度較長(zhǎng)的懸挑結(jié)構(gòu),牛腿是較為常見(jiàn)的一種型式,也是工程研究的重點(diǎn)。彭榮[1]針對(duì)牛腿的分類、構(gòu)造及計(jì)算等,介紹了工程中常見(jiàn)的牛腿種類及構(gòu)造上的特點(diǎn),并從安全設(shè)計(jì)的角度詳細(xì)地闡述了牛腿計(jì)算思路、應(yīng)注意的問(wèn)題;劉洪瑞等[2]利用有限元軟件建立三維有限元模型對(duì)預(yù)應(yīng)力牛腿進(jìn)行計(jì)算分析,發(fā)現(xiàn)在牛腿中部存在使結(jié)構(gòu)不滿足B類預(yù)應(yīng)力構(gòu)件要求的拉應(yīng)力;楊靜安等[3]采用規(guī)范方法和有限元方法對(duì)牛腿結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算研究,對(duì)牛腿結(jié)構(gòu)的受力和變形特征進(jìn)行分析,提出進(jìn)水塔塔頂牛腿的設(shè)計(jì)建議;吳曉玲等[4]針對(duì)三峽大壩壩頂大牛腿,采用有限元法對(duì)壩體大牛腿及常規(guī)牛腿應(yīng)力水平進(jìn)行了分析,對(duì)大牛腿的配筋方法進(jìn)行了探討;宋修昌等[5]針對(duì)大型工程泄水孔的上、下游牛腿施工期應(yīng)力復(fù)雜、配筋計(jì)算方法不明確等難題,采用有限元法對(duì)施工期牛腿澆筑進(jìn)行了計(jì)算,得到施工期牛腿各個(gè)澆筑層之間的應(yīng)力變化情況,從而進(jìn)行合理的配筋設(shè)計(jì)。

    可見(jiàn),除采用常規(guī)牛腿配筋設(shè)計(jì)方法對(duì)大體積牛腿進(jìn)行計(jì)算分析外,越來(lái)越多的學(xué)者試圖尋求另外的途徑來(lái)解決大體積牛腿設(shè)計(jì)及配筋問(wèn)題。而筆者在采用常規(guī)方法對(duì)果多水電站進(jìn)水口大牛腿進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)時(shí),算得配筋量由最小配筋率控制,但果多水電站進(jìn)水口牛腿跨度長(zhǎng)、體形大,即使按最小配筋率配筋也是鋼筋量極大、布置極密,導(dǎo)致混凝土澆筑、振搗質(zhì)量得不到保證,且鋼筋耗量大,進(jìn)而影響結(jié)構(gòu)的安全性與經(jīng)濟(jì)性。因此,在參考上述文獻(xiàn)和同類型結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)資料的基礎(chǔ)上,本文針對(duì)果多水電站進(jìn)水口大體積牛腿配筋設(shè)計(jì)問(wèn)題進(jìn)行了研究分析。

    1 工程概況

    1.1 基本資料

    果多水電站位于西藏自治區(qū)昌都縣,為扎曲規(guī)劃的第二個(gè)梯級(jí)電站,壩址以上流域面積為33470km2,壩址多年平均流量為303m3/s,電站以發(fā)電為主,水庫(kù)正常蓄水位為3418m,死水位為3413m。正常蓄水位以下庫(kù)容為7959萬(wàn)時(shí),調(diào)節(jié)庫(kù)容為1746萬(wàn)時(shí),具有周調(diào)節(jié)性能,電站裝機(jī)容量160mW(4×40MW)。

    該牛腿挑寬7.35m,外邊緣高2.00m,下接1:1.84斜坡與壩體相交,根部高度6.00m,門機(jī)上游側(cè)軌道位于牛腿頂面,距上游壩面2.90m。牛腿結(jié)構(gòu)斷面見(jiàn)圖1。

    1.2 材料及荷載

    C20混凝土抗壓強(qiáng)度f(wàn)c=9.6N/mm2,抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft=1.10N/mm2,抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk=1.54N/mm2,彈性模量Ec=2.55×104N/mm2,泊松比μ=0.167,鋼筋混凝土容重γ=25kN/m3,結(jié)構(gòu)系數(shù)γd=1.2。

    進(jìn)水口啟閉機(jī)為輪式,軌道一側(cè)共2組4輪,輪組布置如圖2所示。最大單個(gè)輪壓P1=P2=385kN,軌距8.0m,輪距7.0m,將兩輪受力簡(jiǎn)化為一個(gè)點(diǎn)的合力,即Fvk=2P1=770kN,按《水工建筑物荷載設(shè)計(jì)規(guī)范》要求,豎向荷載動(dòng)力系數(shù)采用1.05,則荷載作用設(shè)計(jì)值Fv=889.35kN。

    2 牛腿計(jì)算

    2.1 牛腿高度驗(yàn)算

    牛腿頂面拉力Fhk=0、豎向力作用點(diǎn)至下柱邊緣的水平距離a=2900mm,牛腿與下柱交接處的垂直截面有效高度為

    h0=h1-as+ctanθ=5650mm式中:h1為牛腿外邊緣高度;as為鋼筋保護(hù)層厚度;c為牛腿外挑水平距離;θ為牛腿斜面與水平面夾角。

    根據(jù)《新編水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)》,取裂縫控制系數(shù)θ=0.65。

    因故滿足裂縫控制條件。

    2.2 縱向受拉鋼筋配筋計(jì)算

    2.2.1 常規(guī)牛腿方式計(jì)算

    因剪跨比a/h0=2900/5650=0.51>0.2,鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy=360N/mm2,故

    2.2.2 簡(jiǎn)化牛腿方式計(jì)算

    按牛腿配筋公式計(jì)算,計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖3,有效高度取牛腿下部三角形區(qū)域,有效高度h0=4000-50=3950mm時(shí),剪跨比a/h0=2900/3950=0.734>0.2,可得As=2560.55mm2<ρminbh0=5925mm2。

    2.2.3 懸臂梁方式計(jì)算

    計(jì)算斷面見(jiàn)圖4,其中截面有效高度h0=5700-

    2.2.5 有限元方法配筋計(jì)算

    根據(jù)《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(DL/T 5057-2009),無(wú)法按桿件結(jié)構(gòu)力學(xué)方法求得截面內(nèi)力的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),可由彈性力學(xué)分析方法或試驗(yàn)方法求得結(jié)構(gòu)在彈性狀態(tài)下的截面應(yīng)力圖形。本文采用大型通用有限元軟件ANSYS中的結(jié)構(gòu)模塊和各向同性線彈性材料本構(gòu)模型,計(jì)算得到混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)部彈性應(yīng)力場(chǎng)。在后處理器中,選取高應(yīng)力區(qū)應(yīng)力最大斷面的典型路徑[6-9],進(jìn)行應(yīng)力路徑積分。根據(jù)彈性應(yīng)力圖形“拉正壓負(fù)”的特點(diǎn),積分曲線峰值即為單位寬度結(jié)構(gòu)的彈性總拉力T。同理,選取應(yīng)力小于材料抗拉強(qiáng)度的節(jié)點(diǎn)進(jìn)行積分,即可得混凝土承擔(dān)的彈性總拉力Tc[6]??紤]門機(jī)一組輪距為0.9m,因此模型厚度取0.9m,計(jì)算模型見(jiàn)圖5。

    坐標(biāo)系X軸正向指向下游、Y軸鉛直向上、Z軸垂直河流方向。計(jì)算荷載采用牛腿自重+門機(jī)軌道荷載組合。邊界條件設(shè)定為模型底部全約束、頂部挑出2.9m處施加門機(jī)軌道荷載,計(jì)算云圖見(jiàn)圖6。

    在輪壓及牛腿自重作用下,牛腿頂部最大主應(yīng)力基本沿X向,對(duì)牛腿根部最危險(xiǎn)截面A-A截面拉應(yīng)力進(jìn)行積分,結(jié)果見(jiàn)圖7、圖8。

    根據(jù)規(guī)范,當(dāng)截面在配筋方向的正應(yīng)力圖形偏離線性較大時(shí),受拉鋼筋截面積As應(yīng)符合下列規(guī)定:

    偏安全考慮,假定拉應(yīng)力全部由鋼筋承擔(dān),即Tc=0,根據(jù)圖8應(yīng)力積分可得寬度0.9m范圍內(nèi)牛腿配筋面積:

    則單寬范圍內(nèi)As≥2455.3÷0.9=2728.11mm2。配筋計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表1。

    由上述計(jì)算結(jié)果可知,按照常規(guī)牛腿計(jì)算得到的縱向受拉鋼筋截面積最小;按簡(jiǎn)化牛腿、懸臂梁及有限元應(yīng)力圖形法計(jì)算得到的鋼筋截面積基本相當(dāng);按規(guī)范規(guī)定的大體積混凝土方式考慮配筋截面積最大,但所有計(jì)算配筋截面積均遠(yuǎn)小于按結(jié)構(gòu)最小配筋率的配筋截面積。

    3 結(jié)語(yǔ)

    研究了大體積牛腿在不同計(jì)算模式下縱向受拉鋼筋截面積取值情況,綜合分析,可以得到以下結(jié)論:

    (1)經(jīng)有限元法驗(yàn)算分析可知,在牛腿自重與頂部門機(jī)軌道荷載共同作用下,結(jié)構(gòu)內(nèi)部總拉應(yīng)力值并不大,基本呈線性分布,且取寬度0.9m單獨(dú)模擬而未考慮牛腿結(jié)構(gòu)整體作用,因此按有限元應(yīng)力圖形法算得的配筋量已基本滿足要求。但考慮結(jié)構(gòu)存在外部不利因素(西藏高海拔凍融及門機(jī)軌道動(dòng)荷載循環(huán)損傷作用等)及結(jié)構(gòu)安全儲(chǔ)備,建議選取上述不同模式配筋計(jì)算結(jié)果中較大值。

    (2)大體積牛腿若按規(guī)范計(jì)算配筋,一般由最小配筋率控制,而非實(shí)際計(jì)算結(jié)果,且配筋量較大,鋼筋布置較密。從目前果多水電站進(jìn)水口大牛腿施工及運(yùn)行情況來(lái)看,本研究提出的配筋設(shè)計(jì)方法是可靠合理的,且極大地提高了結(jié)構(gòu)經(jīng)濟(jì)性。

    (3)各計(jì)算方法(包括規(guī)范規(guī)定的應(yīng)力圖形法)所得配筋結(jié)果,較規(guī)范規(guī)定最小配筋率計(jì)算的結(jié)果差別較大,對(duì)于設(shè)計(jì)者來(lái)說(shuō)存在如何選配筋的難題。因此,在滿足結(jié)構(gòu)功能需求的前提下,建議盡可能減小牛腿結(jié)構(gòu)尺寸,另外在設(shè)計(jì)過(guò)程應(yīng)盡可能避免該類型大體積懸挑結(jié)構(gòu)的出現(xiàn)。

    參考文獻(xiàn):

    [1]彭榮.牛腿的構(gòu)造與計(jì)算[J].鐵道勘測(cè)與設(shè)計(jì),2008(4):104-109.

    [2]劉洪瑞,薛興偉,劉智君.預(yù)應(yīng)力牛腿的三維有限元分析[J].中外公路,2008,28(4):126-128.

    [3]楊靜安,楊鑫平.魯?shù)乩娬緦?dǎo)流洞進(jìn)水塔塔頂牛腿結(jié)構(gòu)計(jì)研究[J].電網(wǎng)與水力發(fā)電進(jìn)展,2013,29(1):100-104.

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    [7]孔令超.G*積分理論求解應(yīng)力強(qiáng)度因子及有限元法驗(yàn)證[J].機(jī)械強(qiáng)度,2008,30(1):157-161.

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    [9]劉玲玲,吳永恒.有限元法在大體積混凝土結(jié)構(gòu)配筋計(jì)算中的應(yīng)用[J].人民長(zhǎng)江,2012,43(17):21-24.

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