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    基于DOE的排氣系統(tǒng)背壓設(shè)計(jì)優(yōu)化

    2018-05-14 01:27:26段雨蒙王文龍李華雷李新炯
    汽車零部件 2018年3期
    關(guān)鍵詞:孔數(shù)內(nèi)芯背壓

    段雨蒙,王文龍,李華雷,李新炯

    (1.長(zhǎng)城汽車股份有限公司技術(shù)中心,河北保定 071000;2.河北省汽車工程技術(shù)研究中心,河北保定 071000)

    0 引言

    某SUV車型在研階段排氣系統(tǒng)總成背壓測(cè)試為32.2 kPa,不滿足企標(biāo)中規(guī)定:要求背壓值不大于26 kPa。排氣背壓是排氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵設(shè)計(jì)目標(biāo)之一,其值大小直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)的功率損失和排氣系統(tǒng)的噪聲水平。排氣背壓過大使得發(fā)動(dòng)機(jī)排廢氣消耗的功率增加,造成功率損失比變大,影響發(fā)動(dòng)機(jī)的功率輸出從而使油耗增加;而排氣背壓過小將導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)在低轉(zhuǎn)速工況下的扭矩減小,從而導(dǎo)致車輛低轉(zhuǎn)速時(shí)動(dòng)力不足,引起顧客抱怨[1]。因此,設(shè)計(jì)合理的背壓來(lái)降低油耗并提高發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性,是整車廠一直研究的重要課題。從目前研究的成果來(lái)看,影響排氣背壓的因素主要有管路走向、管徑大小、消聲器筒體結(jié)構(gòu)等[2]。

    1 背壓設(shè)計(jì)驗(yàn)證

    1.1 產(chǎn)品性能參數(shù)確定

    為了使消聲器排氣順暢,要求在發(fā)動(dòng)機(jī)額定功率和對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)速工況下,測(cè)得消聲器最大背壓值不大于26 kPa??紤]到發(fā)動(dòng)機(jī)標(biāo)定,需求消聲器總成背壓值介于24~26 kPa之間。由于設(shè)計(jì)過程中探測(cè)系統(tǒng)為CFD仿真分析和冷流試驗(yàn),顧客在消聲器驗(yàn)收階段測(cè)量值與臺(tái)架背壓測(cè)試之間存在-2 kPa誤差,故確定消聲器設(shè)計(jì)目標(biāo)值為22~24 kPa。

    統(tǒng)計(jì)以往采用該車型所用發(fā)動(dòng)機(jī),此發(fā)動(dòng)機(jī)的各車型輸入?yún)?shù)如表1所示,為了保證消聲器總成在最惡劣環(huán)境下背壓值能夠達(dá)標(biāo),故選取各車型額定功率和相對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)速工況下的質(zhì)量流量和溫度最大值,即:質(zhì)量流量780 kg/h、副消聲器溫度850 ℃、主消聲器溫度700 ℃進(jìn)行設(shè)計(jì)驗(yàn)證與測(cè)量系統(tǒng)分析。

    表1 發(fā)動(dòng)機(jī)項(xiàng)目輸入?yún)?shù)統(tǒng)計(jì)表

    1.2 測(cè)量系統(tǒng)分析

    按照GB/T 18297-2001《汽車發(fā)動(dòng)機(jī)性能測(cè)試方法》中規(guī)定設(shè)置排氣背壓測(cè)量點(diǎn),即離發(fā)動(dòng)機(jī)排氣歧管出口或渦輪增壓器出口75 mm處,在排氣連接管內(nèi)部進(jìn)行測(cè)量,壓力傳感器的測(cè)量需與管內(nèi)壁平齊,消聲器背壓測(cè)試系統(tǒng)測(cè)試誤差不超過0.2 kPa。目前主要測(cè)試手段有兩種:

    (1)借助流體仿真分析軟件,采用數(shù)值計(jì)算方法直接求解流動(dòng)主控方程以發(fā)現(xiàn)各種流動(dòng)現(xiàn)象。通過計(jì)算機(jī)數(shù)值計(jì)算和圖像顯示的方法,在時(shí)間和空間上定量獲得流場(chǎng)的數(shù)值解;不存在計(jì)算誤差,因此可以保證測(cè)量系統(tǒng)的可接受性。

    (2)使用Super Flow SF-1020冷流試驗(yàn)機(jī)在常溫環(huán)境下精確模擬發(fā)動(dòng)機(jī)工況,對(duì)排氣系統(tǒng)在不同流量下進(jìn)行重復(fù)性與再現(xiàn)性分析,測(cè)量系統(tǒng)可接受[3]。

    1.3 產(chǎn)品功能解析

    消聲器總成由副消聲器分總成、消聲器連接管、主消聲器分總成三大部分組成(見圖1),由背壓的定義可知三部分結(jié)構(gòu)對(duì)排氣流動(dòng)均有阻礙作用,即均會(huì)影響背壓值大小。通過消聲器總成背壓組成圖(見圖1)確定消聲器總成背壓受內(nèi)芯管管徑Y(jié)1-1、內(nèi)芯管對(duì)正面積Y1-2等因子影響(詳見表2)。

    圖1 消聲器總成背壓組成圖

    序號(hào)符號(hào)符號(hào)意義序號(hào)符號(hào)符號(hào)意義1Y1-1內(nèi)芯管管徑6Y2-2連接管二管徑2Y1-2內(nèi)芯管對(duì)正面積7Y2-3彎管半徑3Y1-3內(nèi)芯管孔數(shù)8Y3-1內(nèi)進(jìn)氣管管徑4Y1-4隔板孔數(shù)9Y3-2內(nèi)中間管管徑5Y2-1連接管一管徑10Y3-3內(nèi)出氣管管徑

    2 背壓設(shè)計(jì)優(yōu)化

    經(jīng)探測(cè),現(xiàn)有結(jié)構(gòu)副消分總成背壓值Y1為19.18 kPa,連接管背壓值Y2為1.18 kPa, 主消聲器分總成背壓值Y3為11.57 kPa。副消分總成背壓值最大,故針對(duì)副消分總成進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化。一般副消聲器的體積較小,主要采用阻性消聲結(jié)構(gòu)來(lái)消減中高頻噪聲,由于結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,背壓一般不做特殊調(diào)整,以便將更多的背壓空間留給主消聲器來(lái)設(shè)計(jì)內(nèi)部結(jié)構(gòu)滿足降噪的目標(biāo)。由影響副消聲器分總成背壓的結(jié)構(gòu)因素確定因子水平[4],詳見表3;采用正交試驗(yàn)法對(duì)副消聲器分總成背壓方案進(jìn)行設(shè)計(jì)驗(yàn)證,結(jié)果見表4,分析見圖2。

    表3 副消分總成因子水平表

    表4 副消分總成背壓探測(cè)方案及結(jié)果

    圖2 副消DOE背壓探測(cè)分析(數(shù)據(jù)均值)

    從圖2中得出:影響副消分總成背壓值Y1大小的因素依次為: 內(nèi)芯管對(duì)正面積Y1-2、內(nèi)芯管管徑Y(jié)1-1、內(nèi)芯管孔數(shù)Y1-3、隔板孔數(shù)Y1-4。經(jīng)過以上探測(cè)確定方案9背壓最小,背壓值為2.84 kPa,與原方案相比背壓值降低16.34 kPa。

    經(jīng)過以上分析,副消聲器分總成為背壓超標(biāo)的主要因素,而內(nèi)芯管對(duì)正面積Y1-2與副消分總成背壓值為強(qiáng)負(fù)相關(guān),將原方案中內(nèi)芯管對(duì)正面積調(diào)整至100%,背壓值降至2.84 kPa,總成背壓值降至15.59 kPa(Y=Y1+Y2+Y3=2.84+1.18+11.57=15.59 kPa),距設(shè)計(jì)目標(biāo)22~24 kPa存在足夠的背壓余量,滿足后期設(shè)計(jì)主消聲器內(nèi)部結(jié)構(gòu)以實(shí)現(xiàn)降噪的目標(biāo)。

    3 結(jié)論

    通過試驗(yàn)分析和模擬分析相結(jié)合的手段改進(jìn)消聲器的結(jié)構(gòu),通過DOE探測(cè)找到影響排氣背壓的主要因素,并分析得出該因素與背壓值的關(guān)系,從而為其他車型在設(shè)計(jì)階段開展對(duì)排氣背壓的結(jié)構(gòu)優(yōu)化明確方向,進(jìn)一步縮短了研發(fā)周期和減少了經(jīng)費(fèi)投入。

    參考文獻(xiàn):

    [1]吳義磊,劉建祥,喬曌,等.排氣背壓預(yù)測(cè)及其對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)性能的影響研究[J].內(nèi)燃機(jī),2012(3):10-12.

    WU Y L,LIU J X,QIAO Z,et al.Exhaust Back-pressure Predication and Its Influence on Engine Performance[J].Internal Combustion Engines,2012(3):10-12.

    [2]黃國(guó)海,張毅天,謝志清,等.汽車消聲器內(nèi)部結(jié)構(gòu)對(duì)排氣背壓和油耗的影響[J].汽車技術(shù),2014(5):5-8.

    HUANG G H,ZHANG Y T,XIE Z Q,et al.Influence of the Internal Structure of Car Muffler on Back Pressure and Fuel Consumption[J].Automobile Technology,2014(5):5-8.

    [3]孔正國(guó),張寶龍,吳琳.一種高精度發(fā)動(dòng)機(jī)排氣背壓測(cè)試方法[J].鐵道機(jī)車與動(dòng)車,2011(5):46-48.

    KONG Z G,ZHANG B L,WU L.A High Accurate Engine Exhaust Backpressure Prediction Method for Running Vehicle[J].Railway Locomotive and Motor Car,2011(5):46-48.

    [4]張俊紅,朱傳峰,畢鳳榮,等.基于DOE和改進(jìn)模擬退火算法的消聲器優(yōu)化設(shè)計(jì)[J].振動(dòng)與沖擊,2015,34(13):169-175.

    ZHANG J H,ZHU C F,BI F R,et al.Optimal Design of Mufflers Based on DOE and Improved Simulated Annealing Algorithm[J].Journal of Vibration and Shock,2015,34(13):169-175.

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