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    爐膛結(jié)構(gòu)對鋼管淬火爐流動(dòng)與傳熱影響的模擬研究

    2018-04-17 01:48:08陶曙明蘇福永
    冶金動(dòng)力 2018年5期
    關(guān)鍵詞:爐溫熱流加熱爐

    陶曙明,蘇福永

    前言

    鋼管淬火爐是鋼管調(diào)質(zhì)工藝中的重要熱工設(shè)備,是用于淬火前加熱鋼管的步進(jìn)式加熱爐,它對物料加熱質(zhì)量的要求比普通軋鋼加熱爐要高。與普通的軋鋼加熱爐相比,鋼管淬火爐有以下不同:首先,普通加熱爐很長,可達(dá)到50 m以上,寬度為5 m左右,而鋼管淬火爐長寬均為15 m左右,近似為方形爐;其次,一般的加熱爐加熱對象為實(shí)心方坯或管坯,而淬火爐加熱對象為空心鋼管,且鋼管很長,非常容易彎曲,因此對爐溫均勻性要求更高;普通加熱爐加熱方式為端燒嘴與側(cè)燒嘴結(jié)合,而鋼管淬火爐為保證鋼管長度方向受熱均勻,燃燒器只安裝在端墻。目前對于普通軋鋼加熱爐的數(shù)值模擬很多,而對于鋼管淬火爐的數(shù)值模擬很少。蕭百佑使用非耦合法分別建立了全爐模型與鋼坯模型,模擬了鋼坯加熱爐內(nèi)流場與溫度場;R Prieler等對鋼坯步進(jìn)式加熱爐模擬時(shí),爐內(nèi)氣相燃燒采用穩(wěn)態(tài)模型,鋼坯受熱采用非穩(wěn)態(tài)模型分別計(jì)算[1,2];劉向軍等將鋼坯加熱與爐內(nèi)流場耦合計(jì)算,模擬得到鋼坯步進(jìn)式加熱爐溫度場;歐儉平采用PDF模型與NOx生成模型模擬得到了蓄熱式加熱爐內(nèi)流場與溫度場[3,4];史煜宏模擬了連續(xù)式鋼管熱處理爐,獲得了鋼管表面熱流曲線[5]。筆者采用Fluent軟件對爐內(nèi)流動(dòng)與燃燒過程進(jìn)行模擬,并通過黑匣子實(shí)驗(yàn)對模型進(jìn)行了驗(yàn)證。同時(shí)對不同爐膛結(jié)構(gòu)下爐內(nèi)物理量場進(jìn)行了模擬研究,對比各方案的優(yōu)缺點(diǎn),以期為實(shí)際的爐膛結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)進(jìn)行指導(dǎo)。

    1 爐膛模型的建立

    1.1 物理模型

    以某公司的鋼管淬火爐為例,鋼管淬火爐爐膛長14.24 m,爐寬14.8 m,爐膛高度4.2 m,排煙口設(shè)置在預(yù)熱端。

    由于鋼管很長,鋼管在爐內(nèi)沿爐寬布置。為防止鋼管因受熱不均長度方向發(fā)生彎曲,將燃燒器全部布置在端墻,其中加熱段布置12個(gè),相鄰間距1.23 m,均熱段布置10個(gè),相鄰間距1.5 m。采用的燃料為混合煤氣,燃燒方式為擴(kuò)散燃燒。爐膛結(jié)構(gòu)簡圖如圖1。

    圖1 鋼管淬火爐爐膛模型

    由于達(dá)到穩(wěn)態(tài)時(shí)爐內(nèi)鋼管是均勻布置的,為減少計(jì)算成本,本文采用穩(wěn)態(tài)求解器,在爐內(nèi)鋼管運(yùn)動(dòng)達(dá)到穩(wěn)定時(shí),將鋼管設(shè)置為固定溫度。爐內(nèi)共布置48根鋼管,相鄰管間距0.296 m,鋼管長12 m,內(nèi)徑76.25 mm,厚度12.65 mm。

    使用GAMBIT繪制網(wǎng)格,為在不同區(qū)域劃分不同密度的網(wǎng)格,將全爐切割為多個(gè)體。全爐網(wǎng)格數(shù)130萬左右,鋼管所在處及其附近采用局部加密的網(wǎng)格,如圖2。

    圖2 鋼管處網(wǎng)格加密圖

    1.2 數(shù)學(xué)模型

    發(fā)生在鋼管淬火爐內(nèi)的過程是一個(gè)復(fù)雜的流動(dòng)、燃燒及傳熱的過程。筆者的研究對象為全爐內(nèi)流場、溫度場及壓力場的變化,因此進(jìn)行以下的假設(shè)簡化模型:

    發(fā)生燃燒反應(yīng)的范圍相比于爐膛尺寸很小,且本文不重點(diǎn)研究燃燒機(jī)理,因此將燃燒器簡化為同心圓環(huán);忽略爐墻厚度,將爐墻設(shè)置為定熱流邊界;鋼管在爐內(nèi)勻速運(yùn)動(dòng),即鋼管在爐位置與在爐時(shí)間與是一一對應(yīng)的。據(jù)此可根據(jù)鋼管溫升曲線設(shè)定爐內(nèi)鋼管溫度。

    基于以上假設(shè),控制方程包括:

    連續(xù)性方程:

    能量方程:

    動(dòng)量方程:

    湍流模型采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型,控制方程如下:

    由于所述燃燒器為擴(kuò)散燃燒,因此采用非預(yù)混PDF燃燒模型;輻射模型使用DO模型;由于燃燒產(chǎn)生大量CO2與H2O,為輻射參與性介質(zhì),因此采用WSGGM輻射吸收系數(shù)模型。

    1.3 定解條件

    入口條件:速度入口,設(shè)定值如表1。

    表1 速度入口設(shè)置值

    出口條件:出口設(shè)置為壓力出口,出口壓力0 Pa,湍流強(qiáng)度5%,水力直徑1 m。

    爐墻壁面邊界條件:無滑移邊界條件,壁面處流體速度為0,近壁面采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù),熱邊界為定熱流邊界。

    鋼管壁面邊界條件:無滑移邊界條件,壁面處流體速度為0,近壁面采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù),48根鋼管按照實(shí)際溫度依次設(shè)置為定壁溫邊界,設(shè)定值在第2章測得。

    2 管壁溫度與爐氣溫度的實(shí)驗(yàn)獲取

    2.1 管壁溫度獲取實(shí)驗(yàn)

    為將爐內(nèi)管壁溫度設(shè)置為準(zhǔn)確的壁溫,同時(shí)測得爐氣溫度對模擬結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證,對鋼管淬火爐進(jìn)行了埋偶實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)管示意圖如圖3。

    圖3 黑匣子實(shí)驗(yàn)管示意圖

    在管的內(nèi)部設(shè)置測量點(diǎn),在接近管表面中部布置1個(gè)測量爐氣溫度的測量點(diǎn)。鋼管上挖出200×150 mm2的小塊,每個(gè)塊上打一個(gè)測試孔,將熱電偶安裝好后焊接上去。

    安裝示意圖如圖4。

    圖4 熱電偶安裝示意圖

    鋼管加熱時(shí)間為39 min,實(shí)驗(yàn)測得的鋼管溫升曲線如圖5。

    圖5 鋼管溫升曲線圖

    依據(jù)管溫增長曲線,在爐膛模型內(nèi)依次將48根鋼管設(shè)置為定壁溫,設(shè)定值如表2(1~48為鋼管編號(hào),1#靠近爐子入口端,48#靠近出口端)。

    表2 鋼管壁溫設(shè)定值 ℃

    2.2 模擬爐溫的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

    為了證明構(gòu)建的爐膛模擬模型是可信的,爐膛模型中在與實(shí)驗(yàn)時(shí)熱電偶安裝的相同位置處設(shè)置溫度監(jiān)測點(diǎn),得到了模擬的爐溫結(jié)果。將FLUENT模擬得到的爐溫結(jié)果與實(shí)驗(yàn)測得的爐溫進(jìn)行比較如圖6。

    圖6 模擬爐溫與實(shí)測爐溫對比

    兩條曲線溫度值與溫度趨勢吻合度較高,僅在爐膛入口處實(shí)測溫度較低,這是因?yàn)閷?shí)際生產(chǎn)中頻繁的開關(guān)爐門造成的爐溫?fù)p失。認(rèn)為模擬結(jié)果可信。

    3 模擬結(jié)果的分析與爐膛結(jié)構(gòu)的優(yōu)化

    模擬得到的爐溫分布云圖如圖7,壓力分布云圖如圖8,速度矢量圖如圖9。

    圖7 爐溫分布圖

    圖8 壓力分布圖

    從溫度分布云圖(圖7)來看,爐膛上部爐溫明顯高于下部,爐膛底部由于距離燃燒器最遠(yuǎn),為溫度最低的區(qū)域;從壓力分布云圖(圖8)來看,預(yù)熱段平均壓力高于均熱段與加熱段,爐內(nèi)壓力最高的區(qū)域在爐膛角落處。這是由于氣流在此處碰撞爐墻方向發(fā)生變化,形成局部高壓區(qū)。由于噴出的熱空氣容易上升會(huì)在爐頂角落處形成最高壓。

    圖9 速度矢量圖

    從流場分布云圖(圖9)來看,燃燒器噴出的氣流大部分經(jīng)煙道直接排出爐外,造成煙氣熱量的浪費(fèi);一部分會(huì)沿著爐底回流,在流經(jīng)爐底時(shí)受壁面冷卻后降溫,在爐膛尾部穿過鋼管上升,這也是爐溫曲線在爐膛尾部突降的一個(gè)原因。

    模擬得到鋼管內(nèi)外表面所受熱流隨時(shí)間變化曲線如圖10。

    圖10 鋼管內(nèi)外表面熱流密度

    從圖10曲線中可以看出,鋼管外表面熱流值隨入爐時(shí)間不斷減少;內(nèi)壁面熱流值開始略有上升,這是因?yàn)楣軆?nèi)攜帶的冷空氣尚未被完全加熱,此后內(nèi)壁面熱流值開始下降,在爐時(shí)間達(dá)到1000 s后,內(nèi)壁面熱流接近為0;鋼管外表面熱流值為內(nèi)表面10倍左右,即鋼管溫升主要靠外表面受熱。

    3.1 燃燒器角度對爐膛流動(dòng)與傳熱的影響

    燃燒器安裝傾角對爐內(nèi)溫度場具有重要的影響。為研究不同燃燒器傾角對爐內(nèi)溫度場的影響,本文共設(shè)置了0°,5°,10°,15°四種燃燒器傾角α,如圖11。

    圖11 燃燒器傾角示意圖

    由于下排燃燒器火焰距離鋼管很近,容易對鋼管表面造成燒損,因此只對上排燃燒器傾角進(jìn)行優(yōu)化。

    模擬得到的四種傾角下爐內(nèi)的溫度曲線如圖12。

    圖12 不同燃燒器傾角下爐溫曲線

    從溫度曲線來看,燃燒器安裝傾角對于爐內(nèi)溫度場是有影響的。當(dāng)燃燒器安裝傾角為0°時(shí),爐膛的整體爐溫最高。隨著燃燒器傾角的增加,爐膛溫度整體下降。這是因?yàn)闋t膛在加熱段與預(yù)熱段間有一段爐頂?shù)膲合?,傾角為21°,當(dāng)燃燒器傾角為0°時(shí),高溫?zé)煔鈺?huì)更多的碰撞爐墻,爐墻的壓下段與出口處的端墻對煙氣排出的阻力最大;傾角逐漸向20°增加時(shí),爐墻壓下段與出口處端墻對煙氣的阻力逐漸減小,高溫?zé)煔鈺?huì)更多的流向煙道出口,造成熱量的浪費(fèi),導(dǎo)致與爐內(nèi)鋼管的換熱不充分。

    為定量描述不同燃燒器傾角下爐內(nèi)加熱效果,本文記錄了四種傾角下鋼管在爐內(nèi)加熱過程表面吸收的平均熱流值如表3。從表中看出,0°傾角下鋼管表面吸收的平均熱流最大;隨著傾角的增大,熱流值減小。

    表3 不同傾角下鋼管表面吸收熱流平均值

    綜合爐溫及鋼管吸熱效率因素的考慮,認(rèn)為燃燒器0°傾角為最佳方案。

    3.2 擋墻對爐膛流動(dòng)與傳熱的影響

    由于燃燒器全部安裝在端部,而淬火爐長度僅有15 m左右,因此燃燒器噴出的高溫?zé)煔夂苋菀讖念A(yù)熱段的煙道直接排出,這在速度分布云圖中可以直觀看出。為了使高溫氣體在爐內(nèi)停留時(shí)間更長,換熱更充分,本文在淬火爐預(yù)熱段增加擋墻,阻止高溫?zé)煔獾闹苯优懦鰮鯄ξ恢萌鐖D13。擋墻厚度232 mm,本文共分3種擋墻高度,分別為0.7 m,1 m以及1.3 m,模擬研究擋墻對淬火爐的影響。

    圖13 擋墻位置示意圖

    模擬得到3種擋墻高度爐內(nèi)溫度曲線與擋墻不存在時(shí)爐內(nèi)溫度曲線對比如圖14。

    圖14 不同擋墻高度下爐溫曲線

    從曲線中可以看出,擋墻存在時(shí)在預(yù)熱段爐溫低于無擋墻時(shí)爐溫,入爐1 m后開始高于無擋墻下的爐溫。產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因,是擋墻的存在隔斷了一部分預(yù)熱段與加熱段的爐氣,導(dǎo)致高溫爐氣不能很順利的進(jìn)入預(yù)熱段,從而使預(yù)熱段溫度下降,如圖15;在加熱段,擋墻阻擋了將要進(jìn)入煙道的氣流,高溫?zé)煔馀鲎矒鯄蠡亓髦翣t內(nèi)進(jìn)行充分換熱。此外,擋墻存在會(huì)將爐門與高溫氣體隔開,減少了高溫氣體對爐外的輻射與對流換熱。因此加熱段與均熱段爐膛溫度有明顯升高。從圖14中可以看出,隨著擋墻高度的增加,預(yù)熱段爐溫越低,加熱段與均熱段爐溫越高。

    圖15 擋墻存在時(shí)爐內(nèi)溫度分布

    為定量描述擋墻存在對鋼管加熱的影響,記錄3種擋墻高度與無擋墻時(shí)鋼管表面在爐內(nèi)吸收的平均熱流值如表4。

    表4 不同擋墻高度下鋼管表面吸收熱流值

    從表4中可以看出,擋墻的存在可以提高爐氣與鋼管的換熱效率,且隨著擋墻高度的增加,換熱效率增加越明顯。3種擋墻高度下相對于沒有擋墻時(shí)鋼管吸收熱量分別增加了2.64%、3.52%、3.70%。

    但擋墻的存在會(huì)使?fàn)t內(nèi)壓力升高。爐內(nèi)壓力過高會(huì)影響爐子的壽命,帶來安全隱患,因此需要追蹤不同擋墻高度下爐內(nèi)最高壓力。3種擋墻高度下爐膛的壓力值如表5。

    表5 不同擋墻高度下爐膛壓力值

    隨著擋墻高度的增加,爐內(nèi)平均壓力與最高壓力均有明顯增加。

    由于擋墻為1.3 m比1 m時(shí)鋼管吸熱量增加很少,但爐內(nèi)最高壓力與平均壓力增加較大,綜合考慮以上兩因素,認(rèn)為擋墻高度為1 m為最優(yōu)方案。

    4 結(jié)論

    (1)爐膛上部為爐內(nèi)高溫區(qū),高溫?zé)煔獾牧鲃?dòng)決定了爐膛上部角落處為爐內(nèi)最高壓區(qū);鋼管外表面吸熱為內(nèi)表面10倍;

    (2)燃燒器安裝傾角對爐內(nèi)溫度場有影響,傾角越大,爐溫越低,鋼管吸熱量越低,傾角為0°時(shí)爐溫最高,鋼管吸熱量最大;

    (3)擋墻存在會(huì)降低預(yù)熱段爐溫,提高加熱段與均熱段爐溫,增加爐氣與鋼管換熱效率;擋墻高度越高,鋼管吸熱量越大,爐內(nèi)壓力增大,擋墻高度為1 m時(shí)為最優(yōu)方案。

    [參考文獻(xiàn)]

    [1]蕭百佑.扁鋼坯加熱爐熱流場之非耦合模擬研究[D].臺(tái)北:臺(tái)灣大學(xué),2008.

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    [3]劉向軍,趙燕,潘小兵.步進(jìn)式加熱爐內(nèi)鋼坯加熱過程的模擬研究[J]. 鋼鐵,2005,40(7):76-79.

    [4]歐儉平,吳道洪,肖澤強(qiáng).蓄熱式加熱爐內(nèi)流體流動(dòng)、燃燒與傳熱的數(shù)值模擬[J]. 工業(yè)爐,2003,25(1):44-47.

    [5]史煜宏,姜澤毅,武文斐.連續(xù)式鋼管熱處理爐熱工過程數(shù)值模擬[J].內(nèi)蒙古科技大學(xué)學(xué)報(bào),2004,23(1):52-56.

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