單/三相混合微電網(wǎng)中虛擬組合式三相變流器功率協(xié)調(diào)控制

于明總, 唐　芬,2, 吳學(xué)智,2, 熊維富

(1. 北京交通大學(xué)國(guó)家能源主動(dòng)配電網(wǎng)技術(shù)研發(fā)中心, 北京市 100044; 2. 北京電動(dòng)車輛協(xié)同創(chuàng)新中心, 北京市 100044)

0　引言

近年來(lái),包含儲(chǔ)能設(shè)備的微電網(wǎng)系統(tǒng)在分布式發(fā)電接入方面顯現(xiàn)出較大優(yōu)勢(shì),其既可作為可控的發(fā)/用電單元并網(wǎng)運(yùn)行,又可在電網(wǎng)故障或異常等情況下與外部配電網(wǎng)斷開(kāi),孤島自治運(yùn)行,被視為利用分布式能源的最佳途徑。實(shí)際的微電網(wǎng)系統(tǒng)通常為三相和單相混合存在的系統(tǒng)[1-2],既有單相分布式電源如小功率單相光伏電源、戶用單相光儲(chǔ)電源和單相負(fù)載,又有集中的三相發(fā)電源和三相負(fù)載。當(dāng)單/三相混合微電網(wǎng)孤島運(yùn)行時(shí),大量單相電源和負(fù)載的分配不均,易引起三相電壓的不平衡[3-6]。為解決電壓不平衡問(wèn)題,通常采用三相四線制變流器拓?fù)錇椴黄胶怆娏魈峁┩?如帶△/Yn變壓器的三橋臂拓?fù)?但工頻變壓器增加了重量與體積;分裂電容式拓?fù)涫∪チ俗儔浩?但直流電壓利用率低,且需要電容均壓;三相四橋臂拓?fù)湫柙黾右粋€(gè)橋臂為零序電流提供通路[7]。

單相光儲(chǔ)和單相儲(chǔ)能單元接入微電網(wǎng)系統(tǒng)時(shí),常需通過(guò)單相變流器進(jìn)行功率變換和控制。因此,可以從整個(gè)微電網(wǎng)系統(tǒng)角度出發(fā),將分別接入三相的獨(dú)立單相變流器組合控制形成虛擬組合式三相變流器,實(shí)現(xiàn)整個(gè)系統(tǒng)同相并聯(lián)單元間以及三相間功率的合理分配和控制,從而改善供電質(zhì)量。有別于傳統(tǒng)的組合式變流器,虛擬組合式三相變流器主要利用現(xiàn)有單相光儲(chǔ)和單相儲(chǔ)能單元接入微電網(wǎng)系統(tǒng)時(shí)的單相變流器,通過(guò)其控制策略調(diào)整,使分別接入三相交流母線的單相變流器組合控制,與電網(wǎng)進(jìn)行能量交換或供給單/三相交流負(fù)載。其硬件組成成分根據(jù)現(xiàn)有單相變流器是否參與組合控制而自動(dòng)進(jìn)行重組或解列,因此在結(jié)構(gòu)靈活、系統(tǒng)擴(kuò)容、提高供電質(zhì)量以及增強(qiáng)系統(tǒng)的安全可靠性方面具有較大優(yōu)勢(shì)。

與組合式三相變流器控制類似,虛擬組合式三相變流器控制難點(diǎn)在于相間同步控制。文獻(xiàn)[8]通過(guò)在三相變流器之間采用傳輸相位觸發(fā)信號(hào)和時(shí)鐘信號(hào)的通信線來(lái)保證相位的對(duì)稱,但由于通信線較長(zhǎng),信號(hào)干擾嚴(yán)重,致使相位相差較大。文獻(xiàn)[9]提出通過(guò)附加模擬鎖相環(huán)芯片及分頻電路解調(diào)出同步方波信號(hào)和時(shí)鐘信號(hào)來(lái)實(shí)現(xiàn)相位同步,但過(guò)零鑒相精度較低且易受頻率變化影響,相差精度也依賴于時(shí)鐘信號(hào)。文獻(xiàn)[10]提出了一種正弦脈寬相位調(diào)制(SPWPM)控制方案,通過(guò)分別對(duì)各相參考正弦波的脈寬和相位進(jìn)行調(diào)制來(lái)解決對(duì)稱性問(wèn)題,但仍依賴于時(shí)鐘信號(hào)的通信線來(lái)保證相位對(duì)稱,控制也相對(duì)復(fù)雜。

以上相間同步控制均需借助于通信線或附加模擬芯片來(lái)傳輸同步信號(hào),存在信號(hào)干擾和可靠性低等問(wèn)題。微電網(wǎng)孤島運(yùn)行時(shí),微電網(wǎng)變流器通常需采用電壓控制模式,擔(dān)當(dāng)系統(tǒng)組網(wǎng)角色,提供微電網(wǎng)電壓支撐和內(nèi)部供需平衡。當(dāng)多臺(tái)變流器并聯(lián)時(shí),還需能夠?qū)崿F(xiàn)多臺(tái)間功率的合理分擔(dān)[11]。為了解決相位同步和多臺(tái)間功率合理分配問(wèn)題,提出虛擬組合式三相變流器的功率協(xié)調(diào)控制策略。該控制策略通過(guò)基于虛擬三相瞬時(shí)功率的下垂和虛擬阻抗控制實(shí)現(xiàn)同相并聯(lián)單元按照設(shè)定比例進(jìn)行功率分配;通過(guò)新型120°鑒相器和基于鎖相環(huán)原理的相位跟蹤技術(shù)實(shí)現(xiàn)相間同步控制。最后,通過(guò)仿真及實(shí)驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了該方案的正確性。

1　單/三相混合微電網(wǎng)系統(tǒng)及虛擬組合式三相變流器

典型的單/三相混合微電網(wǎng)系統(tǒng)如圖1所示,是由單/三相分布式資源和單/三相本地負(fù)荷組成的電氣上互聯(lián)、控制上協(xié)調(diào)運(yùn)行,具有自我控制、保護(hù)和管理功能的小型發(fā)配電系統(tǒng)。作為分布式資源與微電網(wǎng)母線接口的變流器的控制技術(shù)對(duì)整個(gè)系統(tǒng)的控制性能至關(guān)重要[12-13]。為提高單/三相混合微電網(wǎng)系統(tǒng)孤島運(yùn)行的供電質(zhì)量,實(shí)現(xiàn)整個(gè)系統(tǒng)功率協(xié)調(diào)控制,提出了虛擬組合式三相變流器及其功率協(xié)調(diào)控制策略。通過(guò)現(xiàn)有單相變流器控制策略調(diào)整,將分別接入微電網(wǎng)三相交流母線的3臺(tái)獨(dú)立的單相變流器組合控制,與電網(wǎng)進(jìn)行能量交換或供給單/三相交流負(fù)載。其功率協(xié)調(diào)控制關(guān)鍵在于:同相并聯(lián)單元間功率的合理分配和控制;不同相間的同步控制和功率分配。

圖1　單/三相混合微電網(wǎng)系統(tǒng)Fig.1　Single-phase/three-phase hybrid microgrid

2　基于虛擬三相瞬時(shí)功率的同相功率協(xié)調(diào)控制

根據(jù)戴維南等效原理,并聯(lián)于x和N間的兩臺(tái)單相變流器可等效為單相電壓源與輸出阻抗串聯(lián)的形式,如圖2所示。圖中:uxN和uxk分別為微電網(wǎng)x相母線電壓及第k臺(tái)變流器等效電壓源空載電壓;zs,xk為第k臺(tái)變流器等效輸出阻抗和線路阻抗之和;ixk為第k臺(tái)變流器輸出電流;zxN和ixN分別為x相負(fù)載阻抗及電流;k=1,2;x=A,B,C。

圖2　并聯(lián)于同一相的兩臺(tái)單相變流器戴維南等效電路圖Fig.2　Thevenin equivalent circuit of two single-phase converters paralleled in the same phase

由圖2可得,單相變流器輸出功率為:

(1)

式中:δxk為uxk的功角;φxk為zs,xk的總阻抗角。

假設(shè)線路阻抗為感性(目前變流器常采用LCL濾波器,因網(wǎng)側(cè)電感的存在,假設(shè)一般成立或者可通過(guò)虛擬阻抗的設(shè)計(jì)來(lái)保證),即φxk為90°時(shí),式(1)可以簡(jiǎn)化為:

(2)

可見(jiàn),有功功率主要與功角相關(guān),無(wú)功功率主要與電壓幅值差相關(guān)。借鑒傳統(tǒng)三相系統(tǒng)下垂控制,采用P-ω和Q-U下垂控制來(lái)實(shí)現(xiàn)同相并聯(lián)單元按照下垂曲線進(jìn)行功率分配。單相系統(tǒng)相對(duì)于三相系統(tǒng)而言,瞬時(shí)功率存在二次脈動(dòng)?；谌嘞到y(tǒng)的下垂控制思路,采用基于二階廣義積分器的正交信號(hào)發(fā)生器(second-order generalized integrator based quadrature signal generator,SOGI-QSG)[14]得到電壓和電流的虛擬正交信號(hào),計(jì)算虛擬三相瞬時(shí)功率,其為直流量較易處理,通過(guò)低通濾波器可直接送入下垂控制環(huán),下垂控制方程為:

(3)

(4)

式中:下標(biāo)數(shù)字表示并入x相的變流器編號(hào)。

可見(jiàn),合理設(shè)置下垂系數(shù),即可實(shí)現(xiàn)有功功率與無(wú)功功率的按需分配。穩(wěn)態(tài)時(shí),系統(tǒng)工作于同一角頻率,故有功功率分配精度較高。然而由于線路壓降,電壓幅值略有差異,無(wú)功功率分配精度有待進(jìn)一步提高。

變流器通過(guò)內(nèi)環(huán)控制器實(shí)現(xiàn)對(duì)下垂控制器輸出電壓指令的跟蹤,其內(nèi)環(huán)控制器參數(shù)與戴維南電路等效電壓源和等效輸出阻抗zc,xk的關(guān)系為:

(5)

由圖2可知,微電網(wǎng)母線電壓為:

(6)

內(nèi)環(huán)控制器的設(shè)計(jì)常使GV和zV在基波角頻率點(diǎn)的值分別約為1和0。因此,式(6)可簡(jiǎn)化為:

(7)

式中:zL,xk為線路阻抗,不同變流器線路阻抗會(huì)有差異。

3　相間同步控制和電壓補(bǔ)償控制策略

孤島運(yùn)行時(shí),采用電壓控制模式的虛擬組合式三相變流器需能提供平衡的三相電壓,即分別接入微電網(wǎng)三相母線的單相變流器需保持電壓幅值相等,相位互差120°。與傳統(tǒng)同步鎖相不同,相間同步控制需實(shí)現(xiàn)非參考相對(duì)參考相超前或滯后120°信號(hào)的鎖相,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)非參考相與參考相相位互差120°。為實(shí)現(xiàn)該目標(biāo),提出基于鎖相環(huán)原理的相間同步控制,其由新型120°鑒相器、環(huán)路濾波器、壓控振蕩器等組成。同時(shí),采用幅值同步控制進(jìn)一步提高三相電壓的平衡度。

3.1　新型120°鑒相器

新型120°鑒相器主要由120°信號(hào)發(fā)生器和矢量叉積兩部分組成。120°信號(hào)發(fā)生器通過(guò)SOGI-QSG、坐標(biāo)變換和相序調(diào)整來(lái)實(shí)現(xiàn)。分為+120°信號(hào)發(fā)生器和-120°信號(hào)發(fā)生器。單相變流器可以同時(shí)采集三相電壓,以A相變流器為參考相,非參考相B相變流器將同時(shí)檢測(cè)A相電壓和B相電壓,通過(guò)SOGI-QSG虛擬A相和B相的正交信號(hào),形成uAα,uAβ和uBα,uBβ,由uAα,uAβ通過(guò)反Clarke坐標(biāo)變換得到uAA,uAB,uAC,將三相相序調(diào)整為uAB,uAC,uAA,作為新的三相信號(hào),經(jīng)過(guò)Clarke坐標(biāo)變換即可得到A相電壓對(duì)應(yīng)的+120°正交信號(hào)對(duì),即B相電壓的參考正交信號(hào)對(duì)uBrα和uBrβ,與uBα和uBβ進(jìn)行矢量叉積得到相位偏差,形成B相變流器鎖相環(huán)中的120°鑒相器。同樣的,C相變流器120°鑒相器可以類似推導(dǎo),區(qū)別是相序調(diào)整部分產(chǎn)生-120°正交信號(hào)對(duì),如圖3所示。

uBrα,uBrβ與uBα,uBβ電壓矢量叉積按照右手定則方向上的投影如式(8)所示:

UB×UBr=UBrUBsin((ωBr-ωB)t+θBr-θB)=

UAUBsin((ωA-ωB)t+θA-120°-θB)=

-uBrαuBβ+uBrβuBα

(8)

圖3　相間同步控制策略Fig.3　Interphase synchronous control strategy

3.2　環(huán)路濾波器和壓控振蕩器

3.3　幅值同步控制策略

3.4　電壓補(bǔ)償控制策略

為進(jìn)一步提高電壓質(zhì)量,補(bǔ)償因下垂和虛擬阻抗引起的電壓幅值和頻率跌落,對(duì)參考相(A相)采用電壓補(bǔ)償控制,其原理類似于相間同步控制,區(qū)別為同步參考值為給定值。如需并網(wǎng)運(yùn)行時(shí),參考值則為并網(wǎng)電壓值,實(shí)現(xiàn)與電網(wǎng)電壓的準(zhǔn)同期同步控制[16]。電壓補(bǔ)償控制框圖如附錄B圖B2所示,可使三相電壓迅速跟蹤指令值。

4　仿真及實(shí)驗(yàn)

4.1　仿真驗(yàn)證

為了驗(yàn)證所提控制策略的有效性,在MATLAB/Simulink中搭建了虛擬組合式變流器并聯(lián)模型。主要參數(shù)為:直流側(cè)電壓為400 V,交流側(cè)額定電壓為220 V,頻率下垂系數(shù)m=0.000 5 Hz/W,電壓下垂系數(shù)n=0.031 1 V/Var,相間同步控制比例和積分參數(shù)分別為4.6和10.5,幅值同步控制比例和積分參數(shù)分別為5和48。單相變流器采用單相全橋拓?fù)洹?/p>

附錄C圖C1給出了接入A相的兩臺(tái)單相變流器并聯(lián)運(yùn)行突加、突減負(fù)載時(shí)兩臺(tái)變流器的輸出電流波形和電流差值波形,其中附錄C圖C1(a)中A相負(fù)載由400 W突加為800 W,附錄C圖C1(b)中A相負(fù)載由800 W負(fù)載突減為400 W。由圖可見(jiàn)同相并聯(lián)單元功率協(xié)調(diào)控制在穩(wěn)態(tài)和動(dòng)態(tài)情況下均能夠很好地抑制環(huán)流,電流均分良好。

為驗(yàn)證所提的新型120°鑒相器的有效性,附錄C圖C2分別給出了新型120°鑒相器在兩個(gè)輸入信號(hào)X和Y發(fā)生相角突變和頻率突變時(shí)的仿真波形。其中附錄C圖C2(a)給出了兩個(gè)輸入信號(hào)頻率相等、相角差在0.5 s由120°突變?yōu)?40°時(shí)的波形,可見(jiàn),輸入信號(hào)相角差為120°時(shí),鑒相器輸出約為0,表明輸入信號(hào)相角差剛好為理論120°相角差值。當(dāng)0.5 s突變?yōu)?40°時(shí),鑒相器輸出在3 ms左右迅速變?yōu)?.35 rad/s,對(duì)應(yīng)20°的相角差,表明X和Y間實(shí)際相角差與理論120°相角差之間的偏差為20°,與式(8)理論分析相符,可見(jiàn),新型鑒相器能較好地反映輸入信號(hào)間相角差與理論120°相角差之間的偏差,且具有較好的動(dòng)穩(wěn)態(tài)性能。附錄C圖C2(b)給出了兩個(gè)輸入信號(hào)相角差為120°、頻率差在1 s由1 Hz突變?yōu)?時(shí)的波形,可見(jiàn),鑒相器輸出與式(8)相符,因?yàn)橛袣w一化處理,鑒相器輸出在±1之間呈1 Hz正弦變化,能較好地反映輸入信號(hào)與理論120°相角差之間的偏差,且具有較好的動(dòng)穩(wěn)態(tài)效果。由式(8)可知,當(dāng)偏差較小時(shí),由sinθ≈θ,鑒相器的輸出隨輸入信號(hào)實(shí)際相角差與理論120°相角差間的偏差線性變化,其與環(huán)路濾波器及壓控振蕩器共同作用,可實(shí)現(xiàn)非參考相對(duì)參考相滯后或超前120°信號(hào)的鎖相,從而實(shí)現(xiàn)相間同步控制。

為進(jìn)一步驗(yàn)證所提的新型鑒相器及相間同步控制、電壓補(bǔ)償控制的有效性,圖4給出了50%負(fù)載不平衡時(shí),開(kāi)啟相間同步控制前后的波形。仿真系統(tǒng)中,工況1為參考相空載(即A相空載);工況2為非參考相空載(即B相空載),負(fù)載工況和控制使能過(guò)程為:初始時(shí)刻,工況1和2均為平衡負(fù)載,即PA=PB=PC=806.7 W;t0=0.1 s時(shí),工況1負(fù)載突變?yōu)閰⒖枷郃相空載,即PA=0 W,PB=PC=806.7 W,工況2突變?yōu)榉菂⒖枷郆相空載,即PB=0 W,PA=PC=806.7 W;t1=0.4 s時(shí),工況1和2均開(kāi)啟相間同步控制;t2=0.6 s時(shí),開(kāi)啟電壓補(bǔ)償控制。

圖4　相間同步控制和電壓補(bǔ)償控制仿真波形Fig.4　Simulation waveforms of interphase synchronous control and voltage compensation control

從非參考相B相和C相變流器新型120°鑒相器輸出波形(見(jiàn)圖4(a)和(b))與實(shí)際輸出電壓相角差(見(jiàn)圖4(c)和(d))可見(jiàn),鑒相器輸出能時(shí)刻較好地反映實(shí)際相角差與理論120°相角差間的偏差,t1時(shí)刻開(kāi)啟相間同步控制后,鑒相器輸出迅速變?yōu)?,表明參考相與非參考相間角度差達(dá)到理論值,圖4(c)至(f)也顯示實(shí)際三相電壓相角差迅速穩(wěn)定于120°,三相幅值迅速達(dá)到一致,t2時(shí)刻參考相開(kāi)啟電壓補(bǔ)償控制,可見(jiàn),三相電壓迅速恢復(fù)至指令值,表明了相間同步控制和電壓補(bǔ)償控制策略的有效性。

4.2　實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

為進(jìn)一步驗(yàn)證所提控制策略的有效性,搭建小功率實(shí)驗(yàn)平臺(tái),實(shí)驗(yàn)采用的系統(tǒng)參數(shù)與仿真參數(shù)保持一致。

附錄D圖D1為接入A相的兩臺(tái)并聯(lián)單相變流器分別由供給800 W負(fù)載突變?yōu)?00 W負(fù)載和由供給400 W負(fù)載突變?yōu)?00 W負(fù)載時(shí)的電流實(shí)驗(yàn)波形。由圖可見(jiàn),突變前后電流均分度較好,可以抑制同一相上的環(huán)流。

圖5給出了50%不平衡負(fù)載時(shí)(非參考相B相空載),開(kāi)啟相間同步控制和電壓補(bǔ)償控制前后電壓和電流的實(shí)驗(yàn)波形,其中圖5(c)為采用日本KYORITSU公司KEW6315電能質(zhì)量分析儀測(cè)得的實(shí)驗(yàn)波形,1 s更新一個(gè)點(diǎn)。實(shí)驗(yàn)中負(fù)載工況和控制使能過(guò)程為:初始時(shí)刻為50%不平衡負(fù)載,B相空載,即PB=0,PA=PC=806.7 W;T0時(shí)刻開(kāi)啟相間同步控制;T1時(shí)刻開(kāi)啟電壓補(bǔ)償控制?？梢?jiàn),相間同步控制使能后,三相電壓相角差迅速穩(wěn)定于120°,三相電壓頻率和幅值迅速達(dá)到一致,表明新型120°鑒相器和相間同步控制策略的有效性。在50%負(fù)載不平衡時(shí),三相電壓波形平衡度較好,參考相開(kāi)啟電壓補(bǔ)償控制后,三相電壓迅速恢復(fù)至額定值,進(jìn)一步驗(yàn)證了電壓補(bǔ)償控制策略的有效性。

附錄D圖D2給出了在開(kāi)啟相間同步控制和電壓補(bǔ)償控制下由三相平衡負(fù)載轉(zhuǎn)為100%不平衡負(fù)載(B,C兩相空載)再轉(zhuǎn)為50%不平衡負(fù)載(B相空載)最后回到三相平衡負(fù)載下的動(dòng)態(tài)實(shí)驗(yàn)波形圖,實(shí)驗(yàn)中負(fù)載工況和控制使能過(guò)程為:初始時(shí)刻為平衡負(fù)載,即PA=PB=PC=806.7 W,且開(kāi)啟了相間同步控制和電壓補(bǔ)償控制;T0時(shí)刻負(fù)載突變?yōu)?00%不平衡負(fù)載,B,C兩相空載,即PA=806.7 W,PB=PC=0;T1時(shí)刻突變?yōu)?0%不平衡負(fù)載,B相空載,即PA=PC=806.7 W,PB=0;T2時(shí)刻突變回平衡負(fù)載,即PA=PB=PC=806.7 W?？梢?jiàn),相間同步控制和電壓補(bǔ)償控制使能后,在各種不平衡工況下過(guò)渡依然良好,由附錄D圖D2(d)可見(jiàn)，50%和100%不平衡負(fù)載下不平衡度均為0.1%。

5　結(jié)語(yǔ)

單相電源和負(fù)載的存在容易引起單/三相混合微電網(wǎng)系統(tǒng)電壓不平衡問(wèn)題。針對(duì)該問(wèn)題,本文提出利用單相光儲(chǔ)、單相儲(chǔ)能單元接入微電網(wǎng)系統(tǒng)時(shí)的單相變流器,將其組合控制形成虛擬組合式三相變流器來(lái)實(shí)現(xiàn)整個(gè)系統(tǒng)同相及相間功率的合理分配和控制,從而提高三相電壓平衡度。針對(duì)組合式變流器功率協(xié)調(diào)控制,采用了基于虛擬三相瞬時(shí)功率的下垂和虛擬阻抗控制來(lái)實(shí)現(xiàn)同相并聯(lián)單元間的功率分配;提出了一種新型的相間同步控制方法來(lái)實(shí)現(xiàn)不同相間的相位和幅值同步控制,并針對(duì)由于下垂和虛擬阻抗引起的電壓跌落和頻率跌落,采用電壓補(bǔ)償控制策略進(jìn)一步改善供電質(zhì)量。最后,仿真和實(shí)驗(yàn)表明,所提功率協(xié)調(diào)控制方案可實(shí)現(xiàn)微電網(wǎng)100%不平衡負(fù)載下較高的電壓平衡度,供電質(zhì)量較高,并聯(lián)單元間功率能按需分配,動(dòng)穩(wěn)態(tài)性能較好。同相及相間功率協(xié)調(diào)控制方法無(wú)需附加任何同步芯片或通信線,具有原理簡(jiǎn)單、控制靈活、可靠性高、易于實(shí)施的特點(diǎn)。

圖5　相間同步控制和電壓補(bǔ)償控制實(shí)驗(yàn)波形Fig.5　Experimental waveforms of interphase synchronous control and voltage compensation control

本文著重對(duì)平衡及不平衡負(fù)載工況下虛擬組合式三相變流器同相及相間的功率協(xié)調(diào)控制及其并聯(lián)進(jìn)行研究與實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。在此基礎(chǔ)上,將虛擬組合式三相變流器與傳統(tǒng)三相變流器并聯(lián),研究?jī)烧叩膮f(xié)調(diào)控制以及上層能量管理系統(tǒng)如何通過(guò)相間功率重新分配從而進(jìn)一步優(yōu)化系統(tǒng)是后續(xù)研究方向之一。

附錄見(jiàn)本刊網(wǎng)絡(luò)版(http://www.aeps-info.com/aeps/ch/index.aspx)。

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于明總(1993—),男,碩士研究生,主要研究方向:新能源發(fā)電技術(shù)、微網(wǎng)系統(tǒng)控制。E-mail： 16126066@bjtu.edu.cn

唐芬(1984—),女,通信作者,博士,講師,主要研究方向:電力電子與電力傳動(dòng)、風(fēng)力發(fā)電、微網(wǎng)系統(tǒng)控制等。E-mail: fent@bjtu.edu.cn

吳學(xué)智(1975—),男,副教授,博士生導(dǎo)師,主要研究方向:新能源并網(wǎng)技術(shù)、微網(wǎng)系統(tǒng)控制等。E-mail: xzhwu@bjtu.edu.cn