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    富水復(fù)合砂層大直徑盾構(gòu)掘進(jìn)同步注漿性能配比試驗(yàn)研究

    2018-04-16 03:16:02謝佳偉賴友君傅金陽陽軍生
    關(guān)鍵詞:經(jīng)時(shí)膠砂水膠

    劉 瑋,謝佳偉,賴友君,傅金陽,陽軍生

    (1.廣東華隧建設(shè)股份有限公司,廣州 510620; 2.中南大學(xué)土木工程學(xué)院,長沙 410075)

    1 概述

    盾構(gòu)管片背后同步注漿可有效充填盾尾空隙,控制地面下沉、管片上浮等問題,對(duì)盾構(gòu)隧道施工控制起關(guān)鍵作用??紤]到同步注漿的注漿成本、工藝、效果等問題,選擇合適的材料和配比顯得尤為重要。

    在不同的地層條件下,盾構(gòu)隧道盾尾注漿需要滿足不同的性能要求,同時(shí),漿液的特性還需要滿足現(xiàn)場設(shè)備的要求,因此需要對(duì)影響漿液性能的各因素進(jìn)行深入的試驗(yàn)研究。根據(jù)漿液不同的性質(zhì),可將其劃分為惰性漿液和活性漿液。惰性漿液中不含水泥等凝膠物質(zhì),強(qiáng)度較低,活性漿液的強(qiáng)度相對(duì)較高??紤]到工程的最優(yōu)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo),對(duì)于特定的地質(zhì)條件和施工條件需要選擇特定的注漿方案,目前注漿材料發(fā)展迅速,種類龐雜,如何選用合適的材料和配比成為了注漿工藝中的關(guān)鍵問題。

    廣佛環(huán)城際鐵路陳村2號(hào)隧道工程盾構(gòu)段采用兩臺(tái)直徑為8.84 m的土壓平衡盾構(gòu)機(jī)開挖,管片外徑8.5 m,內(nèi)徑7.7 m,寬1.6 m。盾構(gòu)穿越地層條件復(fù)雜,包括細(xì)砂~粉砂層、淤泥~泥巖地層,且多處為復(fù)合地層。廣州南站段隧道上覆地層為富水復(fù)合地層,地下水位埋深較淺。由于存在盾構(gòu)直徑大、穿越地層條件復(fù)雜、地下水含量豐富等不利因素,使得陳村2號(hào)隧道盾構(gòu)段施工風(fēng)險(xiǎn)大為增加。尤其是盾構(gòu)穿越的為武廣客運(yùn)專線高架橋,屬于變形敏感建筑結(jié)構(gòu)物。因此,控制地表沉降成為了本項(xiàng)目的關(guān)鍵之處,要求同步注漿漿材具有充填速度快,保水性好,離析率低等性能。另外,漿液在高壓富含水的條件下灌注可能會(huì)部分流失,導(dǎo)致漿體出現(xiàn)離析,密度不均勻等問題[1]。

    本研究主要探討同步注漿采用的活性單液漿材料配比優(yōu)化的問題,通過優(yōu)化設(shè)計(jì)的方法,對(duì)比不同配比漿液的性能指標(biāo),綜合多種因素得到最優(yōu)性能的漿液材料配比,并及時(shí)運(yùn)用到現(xiàn)場同步注漿施工中去,以期對(duì)控制地表沉降有一定作用,獲得更高的工程效益,并可為類似工程提供借鑒。

    2 漿液配比試驗(yàn)

    2.1 漿材要求

    經(jīng)過大量試驗(yàn)研究及相關(guān)資料分析,在富水復(fù)合地層盾構(gòu)快速掘進(jìn)中,同步注漿要求漿材滿足以下要求[2]:充填性能好,能快速、飽滿地填充盾尾空隙;和易性較好,離析率低,保水性強(qiáng);初凝時(shí)間較短,并可根據(jù)需要進(jìn)行調(diào)節(jié);漿液硬化后的體積變化較小,具有較好的不透水性;應(yīng)有合適的稠度,以便不被泥水稀釋;注漿不堵管,無公害,價(jià)格低。本項(xiàng)目的具體技術(shù)性能要求見表1。

    表1 漿液性能指標(biāo)

    2.2 試驗(yàn)方法

    (1)漿液的組成成分。漿液材料主要采用以水泥(華潤散裝水泥,規(guī)格為P.O32.5R)、粉煤灰(珠江電力Ⅱ級(jí)粉煤灰)、膨潤土(飛來峰鈣基膨潤土)、細(xì)砂(惠州金業(yè)生產(chǎn)的細(xì)河沙)和水為原料的可硬性活性漿液,其保水能力強(qiáng)、抗水分散性較好、體積收縮率低。外加劑為康特爾聚羥酸系高效減水劑和昊欣9 mm聚丙烯纖維[3]。

    (2)均勻試驗(yàn)設(shè)計(jì)。注漿材料單液硬性漿的主要影響因子可分為:膨水比、水膠比、粉灰比、膠砂比。其中膨水比為膨潤土與水的用量之比,水膠比為減水劑與膠凝材料的用量之比,粉灰比為粉煤灰與水泥的用量之比。本次試驗(yàn)探究各影響因子對(duì)漿液性能的影響程度,并據(jù)此找出適用于富水復(fù)合地層的活性單液漿配合比。傳統(tǒng)正交設(shè)計(jì)[4]的試驗(yàn)方法進(jìn)行各影響因子對(duì)比將需要巨大的試驗(yàn)量,試驗(yàn)周期長且成本較大,故本研究采用了均勻設(shè)計(jì)的試驗(yàn)方法。

    均勻試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法源于數(shù)論方法中的“偽蒙特卡羅方法”,在多因素多水平試驗(yàn)設(shè)計(jì)方面有著巨大的優(yōu)勢(shì)。周梅等[6]用均勻試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法探討了各成分配比對(duì)自密實(shí)混凝土的性能影響,胡小勇等[7]用均勻試驗(yàn)的方法揭示了配比參數(shù)對(duì)充填料漿及膠結(jié)體性能的影響。本方法的原理為將數(shù)據(jù)點(diǎn)在高維空間內(nèi)充分均勻分散,提高數(shù)據(jù)的代表性,可以顯著精簡試驗(yàn)次數(shù),適用于復(fù)雜科研課題的研究,為了方便建模和優(yōu)化,通常根據(jù)試驗(yàn)?zāi)康膬H在重點(diǎn)試驗(yàn)因素上設(shè)置典型試驗(yàn)。

    根據(jù)現(xiàn)場已有配比情況取水泥質(zhì)量范圍在100~180 kg,粉煤灰取值范圍在320~480 kg,膨潤土取值范圍在40~120 kg,砂的取值范圍在650~850 kg,水的取值范圍在300~400 kg,設(shè)計(jì)了以水泥、粉煤灰、膨潤土、砂、水的含量為基礎(chǔ)的均勻試驗(yàn),根據(jù)均勻試驗(yàn)的原理安排15組試驗(yàn),即5因素15水平均勻設(shè)計(jì),選用U15(55)均勻設(shè)計(jì)表來安排試驗(yàn),具體試驗(yàn)設(shè)計(jì)見表2。

    表2 各試驗(yàn)漿液材料配比參數(shù)

    為了排除試驗(yàn)的偶然因素干擾,每組配比同時(shí)制作了3個(gè)對(duì)比試塊,取各參數(shù)平均值進(jìn)行數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì),根據(jù)均勻試驗(yàn)的需求,制作了15組試驗(yàn)試塊,如圖1所示。

    2.3 試驗(yàn)結(jié)果分析

    根據(jù)上述均勻試驗(yàn),得出的試驗(yàn)結(jié)果見表3。

    圖1 均勻試驗(yàn)試塊分組

    表3 均勻設(shè)計(jì)試驗(yàn)結(jié)果

    根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果可以看出:漿液泌水率與水膠比成正比關(guān)系,與膠砂比、粉灰比、膨水比則成反比關(guān)系。泌水率與膨水比的關(guān)系曲線見圖2。

    圖2 泌水率與膨水比關(guān)系變化曲線

    漿液凝結(jié)時(shí)間與粉灰比成正比關(guān)系,與膠砂比成反比關(guān)系;當(dāng)水膠比、膨水比較小,凝結(jié)時(shí)間與之成反比關(guān)系,但變化不明顯,達(dá)到一定值后,與之成正比關(guān)系,呈非線性變化,具體見圖3和圖4。

    圖3 凝結(jié)時(shí)間與膠砂比關(guān)系變化曲線

    圖4 凝結(jié)時(shí)間與膨水比關(guān)系變化曲線

    在給定的試驗(yàn)范圍內(nèi),漿液流動(dòng)度隨時(shí)間增加而減小,漿液在前2 h內(nèi)流動(dòng)度的經(jīng)時(shí)損失較大,在2~8 h內(nèi)流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失比較均勻。流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失性變化曲線如圖5所示。

    實(shí)際施工中,剛配制的漿液短時(shí)間內(nèi)便明顯降低流動(dòng)度,并可能殘存于注漿管道中造成堵管,因此,需要根據(jù)施工條件適當(dāng)調(diào)整漿液的流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失性。另外,流動(dòng)度受水膠比、膠砂比、膨水比影響較大,粉灰比影響則相對(duì)較小,流動(dòng)度與水膠比、粉灰比成正相關(guān)的關(guān)系,與膠砂比、膨水比成負(fù)相關(guān)的關(guān)系。

    漿液中水泥的含量和等級(jí)對(duì)硬化后的強(qiáng)度影響很大,在相同水泥等級(jí)條件下,漿液強(qiáng)度就取決于漿液中水泥的含量,由于粉煤灰的強(qiáng)度很低,當(dāng)粉灰比增大,水泥的含量相對(duì)變小,漿液的強(qiáng)度隨著粉灰比的增大而減小。

    圖5 流動(dòng)度的經(jīng)時(shí)損失性

    2.4 配比優(yōu)化

    盾構(gòu)管片背后同步注漿要求漿液短時(shí)間內(nèi)滿足良好的可泵性,快速充分地填充相應(yīng)的空隙,具有一定的早期強(qiáng)度,同時(shí)達(dá)到一定的經(jīng)濟(jì)效益。為了同時(shí)滿足以上多個(gè)目標(biāo)的要求,求解得到同步注漿材料的最優(yōu)配合比,需要采用多目標(biāo)規(guī)劃方法。多目標(biāo)規(guī)劃方法廣泛運(yùn)用于將復(fù)雜問題量化決策,本次試驗(yàn)采用Matlab軟件進(jìn)行優(yōu)化求解。

    對(duì)于此類任何多目標(biāo)規(guī)劃問題,都由兩個(gè)基本部分組成[9]:

    (1)兩個(gè)以上的目標(biāo)函數(shù);

    (2)若干個(gè)約束條件。

    根據(jù)每個(gè)目標(biāo)函數(shù)的約束條件,對(duì)每個(gè)目標(biāo)函數(shù)先分別假定一個(gè)合理的期望值,最終試驗(yàn)結(jié)果應(yīng)該使每個(gè)目標(biāo)函數(shù)盡可能地接近該期望值,用Matlab優(yōu)化工具使得各級(jí)目標(biāo)的偏差變量達(dá)到最小。

    可硬性漿液在實(shí)際施工中,漿液達(dá)到以下要求,即可認(rèn)為漿液的性能達(dá)到最優(yōu)[10]:

    (1)漿液的初始稠度應(yīng)介于9~13 cm;

    (2)漿液的初始流動(dòng)度值應(yīng)大于25 cm;

    (3)漿液4 h后的流動(dòng)度值應(yīng)不小于20 cm,8 h后的流動(dòng)度值不小于16 cm;

    (4)漿液泌水率應(yīng)小于5%;

    (5)漿液的1 d強(qiáng)度應(yīng)大于0.2 MPa;

    (6)漿液的28 d強(qiáng)度應(yīng)大于2.5 MPa。

    根據(jù)漿液最佳凝結(jié)時(shí)間,得到目標(biāo)函數(shù):

    min|f凝結(jié)時(shí)間-8|=125.102-182.38x1-

    88.432x1x3+111.207x2x3+6.202x2x4+

    實(shí)際施工中,每環(huán)的注漿量按方量來計(jì)算,本試驗(yàn)各配比的漿液的密度在2.03~2.16 kg/L,較為接近,因此,本報(bào)告將每環(huán)的注漿量近似按照質(zhì)量計(jì)算,得到每1 000 kg漿液各材料組分的質(zhì)量為(水泥、粉煤灰、膨潤土、砂、水的質(zhì)量分別用C、F、B、S、W表示)。

    考慮優(yōu)化配比后的砂漿成本不高于現(xiàn)場原設(shè)計(jì)采用砂漿配比的注漿成本。水泥的市場價(jià)格為290元/t,密度2.60 g/cm3;粉煤灰244元/t,密度2.40 g/cm3;膨潤土330元/t,密度2.20 g/cm3;砂122元/m3,密度2.50 g/cm3。原設(shè)計(jì)采用的單液型活性水泥砂漿的成本為123.7元/t,對(duì)應(yīng)的同步注漿材料成本

    c成本=

    在Matlab中,調(diào)用多目標(biāo)規(guī)劃算法,輸入以上約束條件,得出漿液的優(yōu)化配比見表4。

    表4 漿液最優(yōu)配合比

    該配比的注漿成本為115.9元/t,相對(duì)現(xiàn)場采用的單液型活性水泥砂漿節(jié)省成本7.8元/t。

    3 配合比優(yōu)化結(jié)果

    分別采用優(yōu)化后的配比和現(xiàn)場原設(shè)計(jì)采用的配合比進(jìn)行砂漿試驗(yàn),以驗(yàn)證配比優(yōu)化試驗(yàn)的正確性和有效性,試驗(yàn)結(jié)果見表5。

    表5 最優(yōu)配合比驗(yàn)證試驗(yàn)結(jié)果

    與現(xiàn)場原設(shè)計(jì)采用的配合比相比,采用最優(yōu)配合比砂漿的流動(dòng)度、凝結(jié)時(shí)間、抗壓強(qiáng)度性能均有明顯改善,泌水率則略有增大,但小于5%?,F(xiàn)場設(shè)計(jì)配比砂漿的流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失性較大,無法滿足表1提出的注漿漿液的各項(xiàng)物理性能指標(biāo)要求,最優(yōu)配比的試驗(yàn)結(jié)果則達(dá)到了以上要求。優(yōu)化配比試驗(yàn)的正確性與有效性獲得了驗(yàn)證,可為現(xiàn)場應(yīng)用提供有益參考。

    4 結(jié)語

    通過上述試驗(yàn),得出以下結(jié)論。

    (1)在漿液的物理性能方面:流動(dòng)度的經(jīng)時(shí)損失性受含水率影響較大,需要根據(jù)施工條件適當(dāng)調(diào)整漿液的流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失性,盡量做到漿液隨用隨配。漿液泌水率與水膠比成正比關(guān)系,與膠砂比、粉灰比、膨水比成反比關(guān)系。在一定范圍內(nèi),漿液凝結(jié)時(shí)間與膠砂比成反比,與粉灰比成正比,隨水膠比、膨水比的增大先縮短再增加。

    (2)在漿液的力學(xué)性能方面,由試驗(yàn)結(jié)果可知,在一定范圍內(nèi),漿液的強(qiáng)度與膠砂比成正比,與水膠比、粉灰比成反比。

    (3)根據(jù)均勻試驗(yàn)的結(jié)果,對(duì)于本地區(qū)類似富水復(fù)合地層大直徑盾構(gòu)掘進(jìn)工況,推薦選用質(zhì)量比為水泥∶粉煤灰∶黏土∶生石灰∶硫酸∶鈉∶水=1∶2.56∶0.30∶4.90∶2.32的配合比的漿液。

    (4)最優(yōu)配合比砂漿的流動(dòng)度、凝結(jié)時(shí)間、抗壓強(qiáng)度性能相對(duì)于原設(shè)計(jì)配比砂漿均有明顯改善,可彌補(bǔ)其流動(dòng)度經(jīng)時(shí)損失性不滿足要求的不足。

    參考文獻(xiàn):

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    [2]周智.淺埋砂層中土壓平衡盾構(gòu)機(jī)土倉壓力和同步注漿量與地表沉降的關(guān)系淺析[J].鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì),2010(S1):125-126.

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