動(dòng)水壓力作用下纖維瀝青碎石封層的抗?jié)B性能

覃 瀟, 申愛(ài)琴, 郭寅川, 李震南, 樊 莉

(長(zhǎng)安大學(xué) 公路學(xué)院, 陜西 西安 710064)

纖維瀝青碎石封層是一種由纖維、改性乳化瀝青及碎石組成的新型路面預(yù)防性養(yǎng)護(hù)材料,具有抗?jié)B、分散與吸收路表應(yīng)力、抗滑、耐磨等功效,能夠快速修復(fù)已產(chǎn)生微病害的原路面,延緩路面大修周期[1-2].對(duì)于夏季炎熱多雨的南方濕熱地區(qū),路面的抗?jié)B性能對(duì)于路面結(jié)構(gòu)強(qiáng)度至關(guān)重要,若路表水大量下滲,必將導(dǎo)致瀝青與碎石間黏附性降低,進(jìn)而引發(fā)瀝青剝落等水損害效應(yīng),同時(shí)對(duì)于基層與面層之間的黏結(jié)狀態(tài)以及土基強(qiáng)度十分不利[3].實(shí)際情況下,道路上行駛的車輛在經(jīng)過(guò)路表積水區(qū)時(shí),高速轉(zhuǎn)動(dòng)的輪胎會(huì)因擠壓積水而產(chǎn)生動(dòng)水壓力,對(duì)封層起反復(fù)沖刷作用[4].然而,目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者在研究纖維瀝青碎石封層抗?jié)B性能時(shí),主要通過(guò)靜力滲水試驗(yàn)[5-6]來(lái)評(píng)價(jià)抗?jié)B性能,常忽視動(dòng)水沖刷作用,導(dǎo)致設(shè)計(jì)的封層難以滿足路表實(shí)際工作環(huán)境的需要.此外,對(duì)于原路面上不同損傷狀態(tài)的封層,其受動(dòng)水壓力作用的程度必然也存在一定差異.研究[7-8]表明:影響纖維瀝青碎石封層抗?jié)B性能的因素主要包括纖維類型、纖維用量、改性乳化瀝青類型、瀝青灑布量、碎石粒徑和巖性等,但在動(dòng)水壓力作用下,以上因素對(duì)封層抗?jié)B性能的影響效果必將發(fā)生改變[9].綜上,國(guó)內(nèi)外關(guān)于考慮動(dòng)水壓力工況及原路面狀況下的纖維瀝青碎石封層抗?jié)B性能的研究少有報(bào)道,同時(shí)缺乏其抗?jié)B性能增強(qiáng)機(jī)理的相關(guān)研究.

為此,本研究將考慮動(dòng)水壓力工況,基于3種較優(yōu)配比,借助模擬原路面裂縫狀況下的滲水試驗(yàn),探討纖維摻量、碎石巖性及粒徑、乳化改性瀝青灑布量等對(duì)纖維瀝青碎石封層抗?jié)B性能的影響,建立抗?jié)B性與原路裂縫寬度的相互關(guān)系,提出適用于我國(guó)交通環(huán)境的封層抗?jié)B性能指標(biāo)要求.采用SEM分析手段,對(duì)纖維瀝青碎石封層表面、動(dòng)水沖刷后的纖維-瀝青界面及滲水損傷面進(jìn)行細(xì)微觀掃描剖析,揭示纖維瀝青碎石封層抗?jié)B性能增強(qiáng)機(jī)理.

1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1 原材料及配合比

改性乳化瀝青由70#基質(zhì)瀝青與維實(shí)偉克63D乳化劑(陽(yáng)離子快裂型)、維實(shí)偉克SBR改性劑混合制成,優(yōu)化后的制備配方見(jiàn)表1,三大指標(biāo)測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表2.碎石來(lái)自海南省文昌市力嘉石場(chǎng)生產(chǎn)的玄武巖及廣州西勝公司提供的花崗巖(粒徑范圍為3～6,4～8,5～10 mm),性能測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表3.纖維為廣東東莞萬(wàn)隆復(fù)合材料有限公司生產(chǎn)的噴射無(wú)捻粗砂型玻璃纖維,長(zhǎng)度為60 mm,直徑為13 μm,含水率為0.09%,線密度為2 430 tex.以上原材料基本性能均滿足相關(guān)規(guī)范要求.

表1 改性乳化瀝青制備配方

表2 改性乳化瀝青三大指標(biāo)測(cè)試結(jié)果

表3 碎石基本性能

通過(guò)權(quán)衡改性乳化瀝青漿體三大指標(biāo)、封層層間剪切強(qiáng)度與封層清掃試驗(yàn)脫石率所得出的3種纖維瀝青碎石封層優(yōu)化配合比見(jiàn)表4,配合比分別由M1,M2和M3表示,碎石粒徑為4～8 mm.對(duì)于M3,為增強(qiáng)花崗巖與瀝青之間的黏附性,特在瀝青漿體制備時(shí)添加0.4% PA-1型抗剝落劑.

表4 纖維瀝青碎石封層配合比

1.2 滲水試驗(yàn)方法及原理

動(dòng)態(tài)瞬水反復(fù)作用會(huì)削弱纖維瀝青碎石封層的密水性,尤其是在原路面存在裂縫時(shí),若封層抗?jié)B性能不足,水分極易滲透至裂縫中而形成飽水裂縫,路面飽水裂縫示意圖如圖1所示.裂縫在荷載-動(dòng)水壓力雙場(chǎng)耦合作用下迅速擴(kuò)展,加速封層破壞.因此采用自主研發(fā)的動(dòng)態(tài)滲水試驗(yàn)儀(見(jiàn)圖2)評(píng)價(jià)纖維瀝青碎石封層的抗?jié)B性,對(duì)不同原路面寬度裂縫情況下的封層抗?jié)B性能進(jìn)行模擬試驗(yàn).

圖1 路面飽水裂縫示意圖

圖2 動(dòng)態(tài)滲水試驗(yàn)儀

利用流體力學(xué)理論對(duì)路表動(dòng)水壓力進(jìn)行理論分析計(jì)算.假設(shè)輪胎面為平面,且輪胎與路面傾角較小(約等于0),基于伯努利定理,可計(jì)算輪胎前段與路面處的動(dòng)水壓力p為

(1)

式中:p為動(dòng)水壓力,MPa;ρ為水的密度,kg·m-3;v為行車速度,m·s-1.

可見(jiàn),不同車速(0～120 km·h-1)對(duì)應(yīng)的路表動(dòng)水壓力理論值為0～0.556 MPa,因此,將滲水試驗(yàn)初始水壓控制在0.556 MPa以下.

圖3為試件制作及準(zhǔn)備過(guò)程.模擬方法如下:由于真實(shí)情況下的原路面裂縫長(zhǎng)短不一,難以逐條進(jìn)行模擬,因此以最不利壓強(qiáng)狀態(tài)為準(zhǔn),通過(guò)制作直徑分別為1,2,3,4和5 mm的圓形多孔板,對(duì)原路面不同寬度裂縫進(jìn)行模擬.多孔板直徑為(200±1) mm,厚5 mm,透孔均勻分布在離圓心40 mm及60 mm處(圖3b).

圖3 試件制作及準(zhǔn)備過(guò)程

試驗(yàn)溫度為25 ℃,將封層試件置于多孔板上,采用進(jìn)水加壓裝置(見(jiàn)圖3d),對(duì)其兩側(cè)施加初始水壓差,并持續(xù)一定時(shí)間,若無(wú)滲水,則以0.1 MPa逐級(jí)增加水壓差,直至壓力驟減發(fā)生滲水,記錄此時(shí)滲水壓差,取平行試件中的最小滲水壓差作為極限水壓差,從而評(píng)價(jià)不同原路面裂縫寬度時(shí)封層的抗?jié)B性能.

1.3 封層試件制作

由下至上按乳化改性瀝青+玻璃纖維+乳化改性瀝青+碎石成型纖維瀝青碎石封層后,將其裁剪為直徑為(200±1) mm的圓形試件.考慮試件與儀器間的密封性,僅在試件中心進(jìn)行碎石撒布,然后放入密封試模中施加水壓,具體過(guò)程如圖3所示.

1.4 SEM細(xì)微觀分析

基于界面浸潤(rùn)理論,纖維與瀝青間的相容性、浸潤(rùn)性對(duì)纖維瀝青碎石封層的抗?jié)B性能影響顯著.采用德國(guó)CarlZeissAG掃描電鏡,對(duì)封層表面、動(dòng)水沖刷后的纖維-瀝青浸潤(rùn)界面及透孔處封層滲水損傷面進(jìn)行觀測(cè).

2 結(jié)果分析與討論

2.1 基于動(dòng)水壓力變化的封層抗?jié)B性能分析

按表4配合比，對(duì)封層進(jìn)行動(dòng)水壓力下滲水試驗(yàn),封層抗?jié)B性能試驗(yàn)結(jié)果如圖4所示.

圖4 不同封層配合比下動(dòng)水壓差與透孔孔徑的關(guān)系

由圖4可知:3種纖維瀝青碎石封層材料的抗?jié)B性能變化規(guī)律接近,可能是由于這3種纖維瀝青碎石封層的瀝青灑布量相同,三者之間能夠形成厚度相近的瀝青膜,從而體現(xiàn)出相似的抗?jié)B性能,因此瀝青品牌對(duì)其抗?jié)B性能的影響基本可忽略.

當(dāng)多孔板孔徑小于3 mm時(shí),抗?jié)B性能由大至小排序?yàn)镸1,M3和M2,這主要是因?yàn)镸1采用玄武巖(堿性),與瀝青的黏附性較好,而M3使用花崗巖(酸性),即便采用了抗剝落劑,與瀝青的黏附性仍亞于前者,從而影響抗?jié)B性能;同時(shí),M1與M3的纖維摻量大于M2,纖維對(duì)瀝青有一定的吸附作用,能夠有效增強(qiáng)瀝青與碎石之間的黏附性,提升封層抗?jié)B性能.當(dāng)多孔板孔徑大于3 mm時(shí),抗?jié)B性能由大至小排序?yàn)镸1,M2和M3,這是由于M1纖維摻量大于M2,前者材料體現(xiàn)出更好的黏附性,而此時(shí)動(dòng)水產(chǎn)生的沖刷作用更強(qiáng),花崗巖碎石與瀝青之間的黏附性更易受水壓影響而削弱,導(dǎo)致M3的抗?jié)B性能較弱.

孔徑大于3 mm時(shí),封層破壞時(shí)可承受的水壓差基本小于路表動(dòng)水壓力最大理論值(0.556 MPa,對(duì)應(yīng)車速為120 km·h-1),屬低安全系數(shù)環(huán)境,故高速公路封層施工前必須對(duì)原路面上寬度大于3 mm裂縫進(jìn)行處理.

2.2 碎石粒徑對(duì)封層抗?jié)B性能的影響

封層碎石常用的3種粒徑范圍分別為3～6,4～8和5～10 mm.由圖4可知,當(dāng)瀝青結(jié)合料灑布量相同時(shí),不同配合比封層的抗?jié)B性能隨多孔板透孔孔徑增大而變化的規(guī)律是一致的,且同一孔徑下抗?jié)B性能相差不大.因此為減小試驗(yàn)量,以表4中M1配合比為基準(zhǔn),僅改變碎石粒徑開(kāi)展動(dòng)水滲水試驗(yàn).圖5為碎石粒徑對(duì)不同透孔孔徑下封層抗?jié)B性能的影響.

圖5 碎石粒徑對(duì)不同透孔孔徑下封層抗?jié)B性能的影響

由圖5可知,不同碎石粒徑下封層的抗?jié)B性能變化趨勢(shì)一致,衰減速度均由慢變快,當(dāng)多孔板孔徑由1 mm增大至5 mm時(shí),3種碎石粒徑下封層的抗?jié)B能力分別下降了75.3%,73.6%和83.1%.

在碎石粒徑方面,同一多孔板孔徑下,碎石粒徑越大,抗?jié)B性能越差,其中3～6 mm與4～8 mm碎石封層的抗?jié)B能力差異較小,且分別比5～10 mm碎石封層高約46.5%與39.5%.這可能是由于瀝青灑布量及碎石撒布量相同時(shí),5～10 mm的碎石顆粒數(shù)少于其他2種粒徑的碎石,且礦料間隙率大于3～6 mm與4～8 mm碎石封層,致使纖維瀝青膠漿難以與碎石充分接觸,并將其裹覆,造成二者間黏附性不足;同時(shí),碎石粒徑越大,刺入瀝青膜的深度越大,有效瀝青膜厚度越薄,使封層抗?jié)B性能有所降低.因此對(duì)于5～10 mm碎石粒徑的纖維瀝青碎石封層,應(yīng)特別注意控制改性乳化瀝青灑布量.

2.3 瀝青灑布量對(duì)封層抗?jié)B性能的影響

在M1配合比的基礎(chǔ)上,增減改性乳化瀝青用量(A,B和C這3種情況的灑布量分別為1.3,1.7 和2.1 kg·m-2)制作滲水試件,進(jìn)而研究封層在不同瀝青膜厚度情況下的抗?jié)B性能,試驗(yàn)結(jié)果如表5所示.

表5 不同瀝青灑布量時(shí)封層的極限動(dòng)水壓差 MPa

由表5可見(jiàn):瀝青膜最厚的試件抗?jié)B性能比最薄的試件高50%左右,能夠更好地承受外界動(dòng)水壓;隨著多孔板透孔孔徑的不斷增大,A,B和C這3種瀝青灑布量下的總體抗?jié)B性能分別下降了76.7%,73.6%和74.8%,同時(shí)三者之間能夠承受的極限水壓差值不斷接近.具體表現(xiàn)如下:當(dāng)孔徑為1 mm時(shí),A與C瀝青灑布量之間差值的絕對(duì)值為0.47;隨著孔徑增大,絕對(duì)值依次為0.45,0.40,0.22以及0.13,其中B的極限水壓差值處于A,C二者之間,即多孔板透孔孔徑越大(原路面裂縫寬度越大),改性乳化瀝青灑布量對(duì)封層抗?jié)B性能的影響越小.

當(dāng)多孔板透孔孔徑為1～2 mm時(shí),極限水壓差變化幅度較為平緩,對(duì)應(yīng)于A,B和C的減小量分別為10.00%,8.05%和7.48%;當(dāng)超過(guò)2 mm后,極限水壓差衰減幅度增大,對(duì)于孔徑為2,5 mm時(shí)的極限水壓差,A,B和C的減小量分別為74.00%,71.25%和72.70%,以上均說(shuō)明纖維瀝青碎石封層瀝青膜越厚,極限水壓差隨多孔板透孔孔徑變化的幅度越小,反之則越大.

通過(guò)裂縫模擬試驗(yàn),可認(rèn)為除抗?jié)B性能較弱的A封層,當(dāng)原路面裂縫小于3 mm時(shí),封層抗?jié)B性能是有效的,而一旦裂縫超過(guò)3 mm,其極限水壓差均超過(guò)路表動(dòng)水壓力最大理論值(0.556 MPa).

2.4 實(shí)際封層抗?jié)B性能評(píng)價(jià)指標(biāo)要求的確定

纖維瀝青碎石封層在使用期間必然經(jīng)受行車荷載反復(fù)作用及動(dòng)水壓力沖刷,因此考慮材料的疲勞效應(yīng),若直接將動(dòng)水壓力極限值定為封層的抗?jié)B性能指標(biāo)要求值,會(huì)降低其安全性,因此需對(duì)動(dòng)水壓力乘以安全系數(shù)k,即

σr=uk,

(2)

式中:σr為封層的抗?jié)B性能指標(biāo),MPa;u為動(dòng)水壓力,MPa;k為安全系數(shù).參考文獻(xiàn)[10]對(duì)橋梁抗?jié)B等級(jí)的劃分方法,按公路等級(jí)將路面抗?jié)B等級(jí)劃分為Ⅰ,Ⅱ,Ⅲ和Ⅳ,并分別對(duì)應(yīng)不同的安全系數(shù)k.路面抗?jié)B等級(jí)劃分詳見(jiàn)表6.

表6 路面抗?jié)B等級(jí)劃分

基于車速與動(dòng)水壓力的關(guān)系式(1),得出不同車速時(shí)路面上產(chǎn)生動(dòng)水壓力的理論最大值.根據(jù)表6中安全系數(shù)k,計(jì)算并推薦纖維瀝青碎石封層抗?jié)B性能指標(biāo)要求(可承受的最小動(dòng)水壓力值),如表7所示.

表7 纖維瀝青碎石封層抗?jié)B性能指標(biāo)推薦值 MPa

由表7可知:高速公路及一、二、三級(jí)公路的抗?jié)B性能指標(biāo)推薦要求值分別為0.730,0.470,0.280和0.070 MPa.根據(jù)本試驗(yàn)數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn),對(duì)于M1,M2和M3配合比的封層,以及M1配合比下碎石粒徑為3～6 mm的封層,在M1配合比基礎(chǔ)上瀝青灑布量為2.1 kg·m-2的封層,均能夠滿足不同抗?jié)B等級(jí)推薦采用的指標(biāo)要求,其中各抗?jié)B等級(jí)的封層均需對(duì)原路面裂縫(源于試驗(yàn)部分多孔板透孔孔徑對(duì)裂縫寬度的模擬)進(jìn)行處治,等級(jí)Ⅰ需處治2 mm以上裂縫,等級(jí)Ⅱ處治3 mm以上裂縫,等級(jí)Ⅲ處治4 mm以上裂縫,等級(jí)Ⅳ處治5 mm以上裂縫.

2.5 封層SEM細(xì)觀形貌表征及抗?jié)B性增強(qiáng)機(jī)理

水分子是含有氫鍵的極性分子,對(duì)碎石的吸附能力遠(yuǎn)大于對(duì)瀝青的吸附能力.當(dāng)封層中瀝青與石料黏附時(shí),動(dòng)態(tài)瞬水對(duì)其抗?jié)B性能的破壞主要表現(xiàn)為界面瀝青逐漸被水分“置換”而從碎石表面剝落,隨后水分將穿透殘留瀝青層致使材料徹底破裂滲水.界面浸潤(rùn)理論認(rèn)為,纖維對(duì)瀝青材料力學(xué)性能的增強(qiáng)作用遠(yuǎn)大于其兩者性能的疊加.為此,對(duì)纖維瀝青碎石封層表面、動(dòng)水沖刷后的纖維-瀝青浸潤(rùn)界面及滲水損傷面進(jìn)行細(xì)微觀分析,揭示纖維瀝青碎石封層抗?jié)B性能的增強(qiáng)機(jī)理.封層表面、纖維-乳化瀝青浸潤(rùn)界面及滲水損傷面的微觀形貌分別如圖6-8所示.

圖6 封層表面微觀形貌(200倍)

圖7 纖維-乳化瀝青浸潤(rùn)界面微觀形貌(1 000倍)

圖8 滲水損傷面微觀形貌(200倍)

由圖6可見(jiàn):玻璃纖維在瀝青相內(nèi)相互橋接,黏結(jié)程度較好,能夠增強(qiáng)纖維瀝青碎石封層復(fù)合材料的受力均勻性及整體穩(wěn)定性.由圖7可見(jiàn):瀝青基體材質(zhì)均勻,玻璃纖維浸潤(rùn)在瀝青當(dāng)中,未發(fā)生結(jié)團(tuán)現(xiàn)象,且界面處瀝青稠度較大,呈現(xiàn)若干“瀝青觸角”將纖維緊密嵌鎖在瀝青基體中的現(xiàn)象,說(shuō)明玻璃纖維(增強(qiáng)相)與瀝青(集體相)之間的浸潤(rùn)狀態(tài)良好.以往研究[11]表明,瀝青稠度越大,其黏滯阻力越大.因此,玻璃纖維能夠提高瀝青自身內(nèi)聚力,同時(shí)有效提升瀝青抗剝落性能,間接增強(qiáng)了瀝青與碎石之間的黏附性,降低水分對(duì)纖維瀝青碎石封層結(jié)構(gòu)的侵蝕破壞作用.

由圖8可見(jiàn)：即便纖維瀝青碎石封層在滲水試驗(yàn)中出現(xiàn)損傷,損傷面兩端仍由玻璃纖維相連,表明纖維能夠有效阻止裂縫進(jìn)一步擴(kuò)展.因此,在動(dòng)水壓力長(zhǎng)期作用下,封層的滲水性能能夠有所保證,從而有效防止外界水分滲入原路面裂縫以形成飽水裂縫.

3 結(jié) 論

1) 多孔板透孔孔徑越大,能夠承受的極限動(dòng)水壓差越小.當(dāng)孔徑小于3 mm時(shí),玻璃纖維用量對(duì)封層抗?jié)B性能的影響比碎石巖性更為顯著,抗?jié)B性能由大至小的順序?yàn)镸1(堿性巖石,纖維用量80 g·m-2)、M3(酸性巖石,纖維用量80 g·m-2)和M2(堿性巖石,纖維用量75 g·m-2);當(dāng)孔徑超過(guò)3 mm時(shí),動(dòng)水集中應(yīng)力的增長(zhǎng)使花崗巖碎石-瀝青黏附性的削弱程度較大,導(dǎo)致抗?jié)B性能由大至小的順序?yàn)镸1,M2和M3.

2) 多孔板透孔孔徑越大,瀝青灑布量對(duì)封層抗?jié)B性能的影響越小;瀝青膜越厚,封層抗?jié)B性能隨孔徑而變化的幅度越小;當(dāng)原路面裂縫小于3 mm時(shí),瀝青灑布量為1.7,2.1 kg·m-2時(shí)的封層能夠較好承受路表理論最大動(dòng)水壓力.

3) 碎石粒徑為3～6,4～8 mm的封層抗?jié)B性能優(yōu)于5～10 mm封層.這是因?yàn)橥|(zhì)量下,5～10 mm封層顆粒數(shù)少于前2種粒徑封層,礦料間隙率大于前者,導(dǎo)致纖維瀝青膠漿與碎石之間的總接觸面積小于3～6,4～8 mm碎石,黏附性也相應(yīng)較低.

4) 基于橋梁抗?jié)B等級(jí)劃分方法與交通條件,對(duì)纖維瀝青碎石封層抗?jié)B等級(jí)進(jìn)行了明確劃分,同時(shí)推薦了相應(yīng)的抗?jié)B指標(biāo)要求.

5) 玻璃纖維對(duì)瀝青的吸附作用能夠增強(qiáng)瀝青與碎石間的黏附性,并在封層中均勻展布,有效分散路表各向應(yīng)力,延緩裂縫擴(kuò)展,進(jìn)而有效增強(qiáng)封層的抗?jié)B性能.

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[1] 郭寅川. 纖維瀝青碎石封層結(jié)構(gòu)行為及材料設(shè)計(jì)研究[D]. 西安: 長(zhǎng)安大學(xué), 2012.

[2] CHAN S, LANE B, KAZMIEROWSKI T. Pavement preservation:a solution for sustainability[J]. Transportation Research Record, 2011, 47:36-42.

[3] WANG G. Impact of climate conditions on effectiveness of asphalt pavement preservation techniques[J]. Transportation Research Record： Journal of the Transportation Research Board, 2012, 2292:52-60.

[4] KODIPPILY S, HENNING T F P, INGHAM J M, et al. Quantifying the effects of chip seal volumetrics on the occurrence of pavement flushing[J]. Journal of Materials in Civil Engineering, 2014, 26(8):04014041.

[5] 林天發(fā),陳明,陳景,等. 同步加纖碎石下封層配合比設(shè)計(jì)及路用性能研究[J]. 中外公路, 2014, 34(6): 268-272.

LIN T F, CHEN M, CHEN J, et al. Study on the design and road perfor-mance of the sealing layer of synchro-fiber gravel[J]. Journal of China and Foreign Highway, 2014, 34(6): 268-272. (in Chinese)

[6] KARASAHIN M, AKTAS B, GUNGOR A G, et al. Laboratory and in situ investigation of chip seal surface condition improvement[J]. Journal of Performance of Constructed Facilities, 2015, 29(2): 04014047.

[7] 楊育生, 李振霞, 王選倉(cāng), 等. 橋面鋪裝同步碎石防水粘結(jié)層的路用性能[J]. 長(zhǎng)安大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2009,29 (6): 19-23.

YANG Y S, LI Z X, WANG X C, et al. Road perfor-mance of synchronous crushed stone waterproof binding course of bridge pavement[J]. Journal of Chang′an University (Natural Science Edition), 2009,29 (6): 19-23. (in Chinese)

[8] LEE J J, KIM Y R. Evaluation of performance and cost-effectiveness of polymer-modified chip seals[J]. Transportation Research Record: Journal of the Transportation Research Board, 2010,2150: 79-86.

[9] KODIPPILY S, HENNING T, INGHAM J, et al. Using multiple investigative techniques to assess flushing of chip seal surfaces[J]. Transportation Research Record: Journal of the Transportation Research Board, 2014,2431: 42-48.

[10] 裴建中. 橋面柔性防水材料技術(shù)性能研究[D]. 西安:長(zhǎng)安大學(xué), 2001.

[11] LIANG F, MAYUR K. Fracture behavior of flock fiber reinforced laminar composite[J]. Journal of Materials Science and Engineering B, 2011, 54(1):1-13.