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    特高壓換流站噪聲源測(cè)試與預(yù)測(cè)技術(shù)研究

    2018-03-09 06:52:05陽(yáng)金純吳曉文呂建紅周建飛
    關(guān)鍵詞:噪聲源換流站電抗器

    陽(yáng)金純,吳曉文,呂建紅,黃 韜,周建飛

    國(guó)網(wǎng)湖南省電力公司電力科學(xué)研究院,湖南 長(zhǎng)沙 410007

    特高壓直流工程建設(shè)在我國(guó)飛速發(fā)展,目前,國(guó)家電網(wǎng)公司已投運(yùn)4項(xiàng)±800 kV特高壓直流輸電工程,2017年有5項(xiàng)±800 kV特高壓直流輸電工程投產(chǎn)運(yùn)行,其中4項(xiàng)列入我國(guó)大氣污染防治行動(dòng)計(jì)劃[1],±1 100 kV準(zhǔn)東-皖南特高壓直流工程也獲得了國(guó)家發(fā)改委核準(zhǔn)[2],具備開工條件。特高壓直流工程的建設(shè)在減少污染物排放方面作出了突出貢獻(xiàn),但不可避免地帶來(lái)一些新的環(huán)境問(wèn)題,主要環(huán)境影響之一為噪聲對(duì)環(huán)境的影響。

    環(huán)保部高度重視噪聲的科研和成果轉(zhuǎn)化應(yīng)用,并對(duì)噪聲聲功能區(qū)的劃分和調(diào)整工作提出了新的要求[3]。特高壓換流站噪聲源種類和數(shù)量眾多,高度、尺寸差異較大,且各種噪聲源特性不同,導(dǎo)致?lián)Q流站聲場(chǎng)環(huán)境復(fù)雜。主要的噪聲源(如換流變壓器、平波電抗器、濾波電抗器、濾波電容器)源強(qiáng)相對(duì)較大,對(duì)環(huán)境的影響最為顯著。如何在復(fù)雜的聲場(chǎng)環(huán)境中獲取各種噪聲源的特性數(shù)據(jù),在此基礎(chǔ)上對(duì)整個(gè)換流站的噪聲分布進(jìn)行預(yù)測(cè)分析,提出相應(yīng)的噪聲防護(hù)方法或措施,具有重要的實(shí)際意義。

    目前,對(duì)交流輸變電項(xiàng)目噪聲監(jiān)測(cè)和分析較多[4],而特高壓換流站主要噪聲源測(cè)試數(shù)據(jù)缺乏,大部分采用聲壓法測(cè)量,在復(fù)雜聲場(chǎng)環(huán)境下的測(cè)試結(jié)果的準(zhǔn)確性不能滿足實(shí)際要求;采用聲強(qiáng)法測(cè)試,在一定條件下結(jié)果相對(duì)準(zhǔn)確,但測(cè)試方法繁瑣,無(wú)法對(duì)帶電設(shè)備(如交流濾波器場(chǎng)電容器組、電抗器等)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試。因此,采用先進(jìn)的測(cè)試方法和手段,獲取噪聲源的特征參數(shù),顯得十分迫切。大部分特高壓換流站換流變壓器采用box-in設(shè)計(jì)[5],即換流變壓器兩側(cè)為防火墻,后面緊靠換流站閥廳墻壁,頂部和前面采用隔聲板進(jìn)行封閉,散熱風(fēng)機(jī)布置在前端面板之外,把換流變壓器本體裝在一個(gè)相對(duì)封閉空間,進(jìn)風(fēng)口采用消聲百葉進(jìn)風(fēng),頂部采用風(fēng)機(jī)抽風(fēng),因此對(duì)其進(jìn)行噪聲預(yù)測(cè)分析較為復(fù)雜,而國(guó)內(nèi)對(duì)封閉空間的噪聲研究較少,對(duì)室外聲屏障的繞射衰減測(cè)量進(jìn)行過(guò)研究[6]。交流濾波器場(chǎng)電容器組、電抗器數(shù)量多,其發(fā)聲機(jī)理各不相同,且兩者相鄰布置在隔離區(qū)內(nèi),無(wú)法開展近距離測(cè)試。而直流場(chǎng)平波電抗器高達(dá)20 m之多,對(duì)其進(jìn)行噪聲測(cè)試也存在很大的困難。同時(shí)站內(nèi)線路構(gòu)架的電暈噪聲與電容器、電抗器噪聲交織一起,對(duì)測(cè)試結(jié)果造成一定的干擾。

    本文采用相對(duì)先進(jìn)和實(shí)用的測(cè)試方法獲取噪聲源特征信號(hào),剔除干擾信號(hào),對(duì)無(wú)法直接測(cè)試的噪聲源設(shè)備、采用理論分析、聲成像等手段進(jìn)行分析,在此基礎(chǔ)上對(duì)換流站噪聲進(jìn)行預(yù)測(cè)評(píng)估。

    1 實(shí)驗(yàn)部分

    1.1 內(nèi)容與方法

    本次實(shí)驗(yàn)涉及A、B、C 3個(gè)換流站換流變壓器、交流濾波器場(chǎng)電抗器和電容器組、變電架構(gòu)等主要噪聲源的噪聲測(cè)試與分析,在此基礎(chǔ)上對(duì)換流站噪聲進(jìn)行預(yù)測(cè)計(jì)算,并通過(guò)實(shí)測(cè)驗(yàn)證預(yù)測(cè)結(jié)果。A、B、C 3個(gè)換流站相應(yīng)的布置方式及主要噪聲源見表1。

    表1 A、B、C換流站布置方式及主要噪聲源

    傳統(tǒng)的噪聲測(cè)試方法有聲壓法和聲強(qiáng)法。聲壓法測(cè)試時(shí)受外界干擾影響較大,同時(shí)在復(fù)雜的聲場(chǎng)環(huán)境中,不能剔除背景噪聲的干擾。聲強(qiáng)測(cè)試法可以排除外界背景噪聲的干擾,在自由場(chǎng)或半自由場(chǎng)聲環(huán)境中測(cè)試較準(zhǔn)確,但是在反射面距測(cè)試包絡(luò)面較近時(shí),測(cè)試結(jié)果受到影響[7],而且在換流站內(nèi)無(wú)法對(duì)換流變、電容器組、電抗器進(jìn)行包絡(luò)面測(cè)試,因此,聲強(qiáng)測(cè)試法在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際測(cè)試中不可行。

    采用現(xiàn)場(chǎng)錄波法對(duì)被測(cè)對(duì)象及背景噪聲信號(hào)進(jìn)行收集,通過(guò)計(jì)算機(jī)進(jìn)行頻譜分析,剔除或排除背景噪聲影響,識(shí)別出被測(cè)對(duì)象特征譜。采用激光振動(dòng)測(cè)試法、聲成像法,可實(shí)現(xiàn)對(duì)帶電設(shè)備在安全距離外進(jìn)行測(cè)試,適用于不能靠近測(cè)試的帶電設(shè)備的測(cè)量。振動(dòng)測(cè)試法根據(jù)聲振耦合理論,噪聲可通過(guò)結(jié)構(gòu)表面的振動(dòng)速度級(jí)及其輻射效率來(lái)表征?!堵晫W(xué)一振速法測(cè)定噪聲聲功率級(jí)用于封閉機(jī)器的測(cè)量》(GB/T 16539—1996)[8]適用于那些由于背景噪聲很高或其他環(huán)境影響較大而不可能用聲壓法直接準(zhǔn)確測(cè)定空氣噪聲的場(chǎng)合。

    1.2 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)

    A、C換流站換流變壓器聲壓級(jí)測(cè)試數(shù)據(jù)6個(gè),A換流站換流變壓器噪聲與振動(dòng)頻譜數(shù)據(jù)5組,A換流站交流濾波器場(chǎng)電容器組噪聲與振動(dòng)頻譜數(shù)據(jù)2組,A換流站變電架構(gòu)聲成像數(shù)據(jù)1組,B換流站電抗器噪聲與振動(dòng)頻譜數(shù)據(jù)2組,C換流站站界噪聲監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)5個(gè)及預(yù)測(cè)噪聲1組。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 換流變壓器噪聲測(cè)試結(jié)果與特性分析

    目前我國(guó)換流站換流變壓器的噪聲防護(hù)主要采用2種方法:一種是在換流變壓器前端加隔聲屏;另一種是采用box-in技術(shù)將換流變壓器本體封閉,由于變壓器本體處在封閉的有限空間中,噪聲在各個(gè)面之間經(jīng)過(guò)多次反射疊加,實(shí)際測(cè)試結(jié)果較露天布置的同類型換流變壓器測(cè)試結(jié)果高出約20 dB(A)。

    測(cè)試時(shí)測(cè)點(diǎn)避開換流變壓器風(fēng)機(jī)側(cè),距換流變壓器本體水平距離為0.5 m,測(cè)試高度為1.8 m(以下對(duì)換流變壓器的測(cè)點(diǎn)布置同),現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試結(jié)果見表2。

    表2 A、C換流站換流變壓器噪聲監(jiān)測(cè)結(jié)果

    根據(jù)表2實(shí)測(cè)結(jié)果,在對(duì)換流變壓器進(jìn)行建模計(jì)算時(shí),需考慮換流變壓器噪聲在其周圍壁面的多次反射疊加,而采用box-in布置的換流變壓器噪聲疊加明顯,至少應(yīng)考慮2次反射疊加。

    以A換流站為例,同時(shí)采用3種方法對(duì)換流變壓器本體噪聲頻譜特性進(jìn)行分析。

    第一種方法為傳統(tǒng)聲壓測(cè)試法,為減少反射聲等背景噪聲的影響,采用聲級(jí)計(jì)靠近本體表面的方法測(cè)得1/3倍頻程頻譜,見圖1。

    圖1 A換流站高端換流變壓器聲壓級(jí)頻譜Fig.1 The sound pressure spectrum of the high-end converter transformer in A converter station

    第二種方法為現(xiàn)場(chǎng)錄波法,通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)近距離采集聲源的各種時(shí)域信號(hào),再對(duì)信號(hào)進(jìn)行分析處理,識(shí)別噪聲源特征,對(duì)時(shí)域信號(hào)進(jìn)行FFT離散分析,頻譜圖見圖2。

    圖2 A換流站高端換流變壓器傅里葉離散分析結(jié)果Fig.2 Fourier transform analysis results of the high-end converter transformer in A converter station

    由圖1和圖2可知,換流變壓器的特征頻點(diǎn)為400 Hz,該頻率點(diǎn)的噪聲貢獻(xiàn)值占90%以上。

    第三種方法為激光振動(dòng)測(cè)試法,將聚焦好的激光瞄準(zhǔn)換流變壓器本體,激光經(jīng)換流變壓器反射后,信號(hào)被接收,根據(jù)多普勒原理,可獲取換流變壓器的振動(dòng)速度、位移等,并通過(guò)計(jì)算機(jī)分析處理,獲取振動(dòng)頻譜進(jìn)行進(jìn)一步分析。測(cè)試結(jié)果分別見圖3和圖4。

    圖3 A換流站高端換流變壓器振動(dòng)頻譜測(cè)試結(jié)果Fig.3 High-end converter transformer vibration spectrum test results in A converter station

    圖4 A換流站高端換流變壓器(Y/Y)振動(dòng)頻譜測(cè)試結(jié)果Fig.4 Test results of the high-end converter transformer (Y/Y) vibration spectrum in A converter station

    從圖3和圖4可見,換流變壓器振動(dòng)頻譜中400 Hz為優(yōu)勢(shì)頻點(diǎn),與圖1和圖2聲壓頻譜中的優(yōu)勢(shì)頻點(diǎn)具有明顯的相關(guān)性。進(jìn)一步證明了換流變壓器的特征譜為400 Hz,從而識(shí)別出了換流變壓器的低頻噪聲特征。因此在建模計(jì)算時(shí),對(duì)換流變壓器噪聲源強(qiáng)賦值時(shí),應(yīng)保證400 Hz譜點(diǎn)處的值占整個(gè)頻譜噪聲貢獻(xiàn)的90%以上,這樣能更加科學(xué)預(yù)測(cè)低頻噪聲的影響。

    box-in換流變壓器采用消聲百葉進(jìn)風(fēng),頂部風(fēng)機(jī)抽風(fēng)方式散熱,換流變壓器本體處在相對(duì)封閉的空間,此時(shí)將換流變壓器等效為5個(gè)面源,再采用室內(nèi)噪聲往外透聲的模式進(jìn)行建模分析,頂部風(fēng)機(jī)等效為點(diǎn)源,box-in換流變壓器隔聲板的隔聲量按40 dB(A)計(jì)算,換流變壓器前部面板的散熱風(fēng)機(jī)按點(diǎn)源計(jì)算。采用其他方式布置的換流變壓器,也應(yīng)考慮周圍防火墻及其隔聲屏障的反射疊加效應(yīng)。

    2.2 交流濾波器場(chǎng)電容器組噪聲測(cè)試結(jié)果與特性分析

    由于換流站內(nèi)電容器組、電抗器均屬于帶電設(shè)備,被隔離在一定區(qū)域內(nèi),此時(shí)無(wú)法近距離對(duì)其進(jìn)行聲壓或振動(dòng)測(cè)試,國(guó)內(nèi)部分研究?jī)H在實(shí)驗(yàn)室針對(duì)單個(gè)電容器進(jìn)行仿真或?qū)嶒?yàn)[9-11],與現(xiàn)場(chǎng)電容器組的運(yùn)行狀況不同,此時(shí)應(yīng)采用激光振動(dòng)測(cè)試法,實(shí)現(xiàn)在安全距離外對(duì)帶電設(shè)備進(jìn)行測(cè)試,同時(shí)開展現(xiàn)場(chǎng)錄波及聲壓級(jí)測(cè)試。

    對(duì)±800 kV A換流站交流濾波器場(chǎng)電容器組同時(shí)開展激光振動(dòng)及聲壓級(jí)測(cè)試,測(cè)點(diǎn)距電容器組水平距離為5 m,測(cè)試高度為1.8 m。聲壓級(jí)頻譜見圖5,振動(dòng)頻譜見圖6。

    圖5 A換流站交流濾波器場(chǎng)電容器組聲壓級(jí)頻譜Fig.5 AC filter capacitor bank pressure spectrum testing in converter station A

    圖6 A換流站交流濾波器場(chǎng)電容器組振動(dòng)頻譜圖Fig.6 AC filter capacitor bank vibration spectrum testing in converter station A

    由圖5可知,聲壓級(jí)頻譜中以630 Hz為優(yōu)勢(shì)頻點(diǎn),但不能確定是電容器組的特征譜點(diǎn),因?yàn)闉V波電容器組緊鄰濾波電抗器布置,且電抗器噪聲要高于電容器組噪聲。由圖6可知,交流濾波器場(chǎng)電容器組振動(dòng)特征頻點(diǎn)不明顯, 200 Hz處振動(dòng)略占優(yōu)勢(shì),說(shuō)明2種方法的測(cè)試結(jié)果沒(méi)有明顯的相關(guān)性。

    交流濾波器場(chǎng)電容器組處于換流站內(nèi)隔離區(qū)內(nèi),無(wú)法近距離進(jìn)行測(cè)量,且其運(yùn)行波動(dòng)較大,并受相鄰電抗器的干擾,因此,采用聲壓級(jí)方法測(cè)量不可取。但有必要改善振動(dòng)測(cè)量方法,第一種方法于檢修期間在電容器上貼上反光條,送電后再進(jìn)行測(cè)試,這樣可以增強(qiáng)激光反射信號(hào),從而提高測(cè)試準(zhǔn)確性。第二種方法,在運(yùn)行條件許可時(shí),對(duì)各種運(yùn)行工況下的振動(dòng)信號(hào)進(jìn)行詳細(xì)測(cè)試分析,研究其運(yùn)行規(guī)律與振動(dòng)特性之間的關(guān)系。

    單個(gè)電容器的噪聲主要集中在其兩端[13],而對(duì)電容器組兩端等效為線源,若電容器組有n層,則有2n個(gè)線源,線源之間的垂直距離即電容器組層之間的距離。由于電容器噪聲有明顯的指向性,采用本文建模方法明顯比將電容器組等效為一個(gè)垂直線源或等效為幾個(gè)面源的方法更加科學(xué),在電容器組安裝時(shí),可考慮將其端部避開換流站站界或周圍敏感點(diǎn),達(dá)到不需要改造設(shè)備就可降低噪聲的影響目的。

    2.3 電抗器噪聲特性分析

    在B換流站交流濾波器場(chǎng)選取了2種不同型號(hào)的電抗器進(jìn)行振動(dòng)測(cè)試,電抗器1主要用于濾除11次諧波,電抗器2主要用于濾除24次諧波,監(jiān)測(cè)布點(diǎn)圖見圖7。

    圖7 B換流站監(jiān)測(cè)布點(diǎn)圖Fig.7 Monitoring layout of B converter station

    測(cè)試時(shí)距電抗器水平距離為5 m,電抗器1測(cè)試離地高度為1.8 m,電抗器2測(cè)試離地高度為1.2 m。根據(jù)B換流站測(cè)試數(shù)據(jù),交流濾波場(chǎng)電抗器1振動(dòng)特征譜約為550 Hz,為11次諧波頻率。由圖8和圖9可知,交流濾波場(chǎng)電抗器2振動(dòng)特征譜約為1 200 Hz,為24次諧波頻率。因此可以判斷,電抗器1的特征譜點(diǎn)為550 Hz,電抗器2的特征譜點(diǎn)為1 200 Hz,在以上頻率點(diǎn)噪聲與振動(dòng)具有較好的相關(guān)性。

    圖8 交流濾波器場(chǎng)電抗器1照片及測(cè)試結(jié)果Fig.8 AC filter field reactor 1 photo and test result

    圖9 交流濾波器場(chǎng)電抗器2照片及測(cè)試結(jié)果Fig.9 AC filter field reactor 2 photo and test result

    因此,交流濾波器場(chǎng)電抗器振動(dòng)和噪聲特征頻率與其所承擔(dān)的濾除諧波頻率相對(duì)應(yīng),具有較強(qiáng)的相關(guān)性,在建模計(jì)算時(shí)應(yīng)重點(diǎn)對(duì)其特征譜點(diǎn)正確賦值。

    除交流濾波器場(chǎng)電抗器外,B換流站還有2臺(tái)油浸式平波電抗器,與換流變壓器平行布置在閥廳的兩側(cè),其外形和普通變壓器類似,可以對(duì)其進(jìn)行近距離聲壓級(jí)測(cè)試,但未能對(duì)其振動(dòng)頻譜進(jìn)行準(zhǔn)確識(shí)別。而現(xiàn)今特高壓換流站不再使用油浸式平波電抗器,而是使用干式平波電抗器,該類型電抗器布置在直流場(chǎng)區(qū)域。根據(jù)干式平波電抗器的工作原理,其正常運(yùn)行時(shí)流過(guò)低端平波電抗器的電流很小甚至為零,因此低端平波電抗器的噪聲影響可以忽略,減少了建模計(jì)算量。

    干式平波電抗器、交流場(chǎng)濾波電抗器、直流場(chǎng)電抗器均可等效為柱面源,若預(yù)測(cè)換流站站界噪聲,可以將其等效為點(diǎn)聲源。

    2.4 變電架構(gòu)電暈噪聲特性分析

    可采用聲成像法和小波分析法對(duì)換流站變電架構(gòu)電暈噪聲進(jìn)行識(shí)別。

    第一種聲成像法即采用一定數(shù)量的聲傳感器組成一定的陣列,對(duì)噪聲源進(jìn)行實(shí)時(shí)識(shí)別,以圖像顯示出結(jié)果。該方法適合于高大噪聲源的監(jiān)測(cè)和識(shí)別。

    在對(duì)變電站架構(gòu)進(jìn)行建模計(jì)算時(shí),可將其發(fā)聲最明顯的部位簡(jiǎn)化為點(diǎn)源,而其他部位的噪聲影響可以忽略,畢竟構(gòu)架的電暈噪聲明顯低于換流站內(nèi)其他噪聲。

    另一種方法為小波分析法,首先在變電架構(gòu)附近錄取所有噪聲信號(hào),利用變電架構(gòu)電暈噪聲的短時(shí)脈沖特性,采用小波分析法進(jìn)行電暈噪聲分離[12]。

    2.5 C換流站噪聲計(jì)算結(jié)果分析

    以C換流站為例,對(duì)換流站內(nèi)圍墻、建筑物和主要設(shè)備按實(shí)體尺寸建模。C換流站主要噪聲源源強(qiáng)見表3。

    表3 C換流站主要噪聲源噪聲強(qiáng)度Table 3 Noise intensity of the main noise sources in C converter station

    同時(shí)對(duì)C換流站大門側(cè)及4組交流濾波器電容器組側(cè)靠換流站圍墻內(nèi)側(cè)噪聲進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè),監(jiān)測(cè)點(diǎn)距圍墻水平距離1 m,測(cè)點(diǎn)高度為1.8 m,監(jiān)測(cè)布點(diǎn)圖見圖10,監(jiān)測(cè)結(jié)果和計(jì)算結(jié)果見表4。由表4可知,采用本文所提出的噪聲源識(shí)別與建模預(yù)測(cè)技術(shù),計(jì)算結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果具有較好的吻合性。

    圖10 C換流站噪聲實(shí)測(cè)布點(diǎn)圖Fig.10 Noise monitoring layout of C converter station

    3 結(jié)論

    成功識(shí)別了特高壓換流站內(nèi)換流變壓器噪聲特性,其優(yōu)勢(shì)頻點(diǎn)為400 Hz,占整個(gè)頻譜噪聲貢獻(xiàn)值的90%以上,且其聲壓級(jí)頻譜與振動(dòng)頻譜具有高度的相關(guān)性,從而識(shí)別出換流變壓器對(duì)環(huán)境的影響以低頻噪聲為主。成功識(shí)別了交流濾波器場(chǎng)電抗器噪聲特性,其優(yōu)勢(shì)頻點(diǎn)與其所濾除的諧波頻率相一致,如濾除24次諧波,則優(yōu)勢(shì)頻點(diǎn)為1 200 Hz,同樣其聲壓級(jí)頻譜與振動(dòng)頻譜具有高度相關(guān)性。對(duì)交流濾波器場(chǎng)電容器組的振動(dòng)測(cè)試方法提出了改進(jìn)方法。對(duì)換流變壓器的建模技術(shù)進(jìn)行了改進(jìn),將其等效為5個(gè)面源,并按其優(yōu)勢(shì)頻譜進(jìn)行賦值,再考慮其在有限空間內(nèi)的多次反射疊加效應(yīng),使預(yù)測(cè)結(jié)果更加科學(xué)。根據(jù)交流濾波器場(chǎng)電容器組的兩端指向特性,將每排電容器組等效為兩端平行的線聲源建模,同樣提高了噪聲預(yù)測(cè)水平。

    [1] 李易城. 大氣污染防治行動(dòng)計(jì)劃“四交四直”特高壓工程全面建設(shè)[N]. 國(guó)家電網(wǎng)報(bào), 2015-12-16(8).

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