城市垃圾填埋場(chǎng)不均勻沉降的研究

周愛鵬，孫洪軍，邊旭陽

?

城市垃圾填埋場(chǎng)不均勻沉降的研究

周愛鵬，孫洪軍，邊旭陽

（遼寧工業(yè)大學(xué) 土木建筑工程學(xué)院，遼寧 錦州 121001）

針對(duì)城市垃圾填埋場(chǎng)垃圾堆填壓縮和降解所引起的不均勻沉降問題。本文通過閱讀大量的國內(nèi)外研究文獻(xiàn)，綜合了各個(gè)沉降模型的發(fā)展，給出了發(fā)展中的不足與解決方法。并提出利用FLAC 3D計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬對(duì)垃圾場(chǎng)沉降進(jìn)行計(jì)算，該軟件可以得到清楚的沉降云圖，結(jié)論接近實(shí)際工程，利用該軟件分析填埋場(chǎng)不均勻沉降，對(duì)填埋場(chǎng)庫容量的估算提供準(zhǔn)確的依據(jù)。

城市垃圾填埋場(chǎng)；不均勻沉降；FLAC 3D；數(shù)值模擬

據(jù)有關(guān)資料表明，全世界垃圾產(chǎn)量約為1.5×108t，平均年增長(zhǎng)速度為8.42%，雖然我國處于發(fā)展中國家，目前大中型城市的固體廢物的日產(chǎn)量已達(dá)15億kg，人均1.5 kg，而且我國垃圾增長(zhǎng)率達(dá)到10%以上[1-2]，如此大產(chǎn)量勢(shì)必要采用大量的人力物力處理。然而在處理城市固體廢物(MSW)垃圾，目前采用主要方法有衛(wèi)生填埋法、焚燒發(fā)電法、堆填法等。衛(wèi)生填埋就是由環(huán)衛(wèi)部門將城市垃圾專門集中到填埋場(chǎng)，進(jìn)行機(jī)械壓實(shí)后以每層2.5～3.0 m厚度進(jìn)行填埋，在達(dá)到設(shè)計(jì)高度后進(jìn)行封場(chǎng)[3]。衛(wèi)生填埋法簡(jiǎn)單易行、投資較少、具有處理各個(gè)種類的固體垃圾的好處。缺點(diǎn)是占用大量的土地且垃圾降解的速率不穩(wěn)定與時(shí)間長(zhǎng)。焚燒法雖然在短時(shí)間內(nèi)可以獲得熱能用于發(fā)電，但會(huì)極大程度上污染環(huán)境，不符合綠色可持續(xù)的經(jīng)濟(jì)發(fā)展。堆填法采用微生物對(duì)有機(jī)物成分降解，使之成為堆肥。其成本較高，且處理后利用效率也不高，對(duì)我國目前的經(jīng)濟(jì)發(fā)展?fàn)顩r還不太適合。所以目前我國較合適的垃圾處理方法是分層衛(wèi)生填埋法。

對(duì)于垃圾體衛(wèi)生填埋處理最棘手的問題就是不均勻沉降。造成這種現(xiàn)象的因素主要為填埋體在各點(diǎn)埋深隨著山體變化(例如山谷型)、垃圾各部分的比例和城市發(fā)展有關(guān)[4]。垃圾體的來源有很多，主要由廢棄的建筑材料和日常廚余菜品組成。兩者分別影響土體的高程和自重從而影響上層堆填土體對(duì)下層土體的附加應(yīng)力，垃圾成分的不一決定了有機(jī)物含量，從而影響有機(jī)質(zhì)降解的速率[5]。

1 國內(nèi)外城市垃圾填埋場(chǎng)沉降研究現(xiàn)狀

縱觀研究城市垃圾場(chǎng)沉降的文獻(xiàn)有很多，絕大部分學(xué)者關(guān)心沉降特點(diǎn)和機(jī)理，提出了各式各樣的計(jì)算模型和假設(shè)，僅有少部分的學(xué)者去細(xì)微地觀察和研究垃圾填埋場(chǎng)沉降的不均勻性特點(diǎn)。在計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬出現(xiàn)之前，對(duì)于沉降的不均勻性研究要靠對(duì)城市垃圾填埋場(chǎng)埋設(shè)多個(gè)觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行沉降測(cè)量，所耗的精力相當(dāng)大，所以目前關(guān)于這方面的理論和結(jié)論還不是很多。但大量的室內(nèi)的沉降模擬實(shí)驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)總結(jié)出多種沉降模型的計(jì)算方法和垃圾土的土性參數(shù)為將來計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬提供了對(duì)比的保障。接下來是關(guān)于國內(nèi)和國外關(guān)于填埋體沉降機(jī)理的研究。

1.1 國內(nèi)城市垃圾填埋場(chǎng)沉降研究現(xiàn)狀

1996年，同濟(jì)大學(xué)朱青山等[4]分別用聚乙烯桶裝載人工配制的垃圾、居民生活垃圾進(jìn)行試驗(yàn)分析，初步擬合出降解沉降隨時(shí)間變化的線性關(guān)系，以及證明了N、P和K的加入可以促進(jìn)垃圾降解，縮短穩(wěn)化時(shí)間。

2000年，浙江大學(xué)溫振統(tǒng)[5]通過國外現(xiàn)有的填埋場(chǎng)實(shí)測(cè)沉降數(shù)據(jù)與國內(nèi)填埋場(chǎng)內(nèi)可降解有機(jī)物實(shí)測(cè)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，給出了填埋場(chǎng)內(nèi)有機(jī)物的分解規(guī)律公式：

2001年，浙江工業(yè)大學(xué)胡敏云等[7-8]認(rèn)為沉降由主(自重的沉降)、次沉降(垃圾蠕變調(diào)整)、有機(jī)物降解，其中主、次沉降都是以孔隙比減小引起的。并給出了計(jì)算主壓縮常用的主、次壓縮指數(shù)公式：

式中：0為壓實(shí)后的初始孔隙比。

2000年，同濟(jì)大學(xué)黃仁華等[9]通過對(duì)上海老港填埋場(chǎng)進(jìn)行面積為3 000 m2的填埋沉降試驗(yàn)，在2.5年的試驗(yàn)觀測(cè)中發(fā)現(xiàn)最大沉降值超過初始填埋高度的25%。并對(duì)上海老港填埋場(chǎng)沉降變形規(guī)律進(jìn)行了研究，認(rèn)為降解所引起的沉降與時(shí)間呈對(duì)數(shù)線性關(guān)系。根據(jù)數(shù)學(xué)模擬結(jié)果推算封場(chǎng)25年后的沉降值。

2002年同濟(jì)大學(xué)黃仁華等[9]、劉鷹疆等[10]認(rèn)為沉降分3個(gè)階段：初始階段、第一階段、第二階段。初始階段的沉降發(fā)生在填埋中瞬時(shí)沉降；第一階段的沉降主要是由于垃圾空隙中的水分和氣體被上層垃圾土壓實(shí)而散逸引起的，大約持續(xù)1～6個(gè)月；第二階段的沉降主要來自垃圾降解。

2004年，重慶大學(xué)羅鋒等[11]用3種垃圾填埋場(chǎng)單元模擬器對(duì)廢物降解試驗(yàn)對(duì)比分析，得到生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)具有快速降解的作用，給到了pH=7.2、溫度控制在40～41℃、水分含量65%左右時(shí)最佳。

2006年，大連理工大學(xué)孔憲京等[12]歸總對(duì)國內(nèi)外填埋場(chǎng)沉降的研究方法，并介紹了各種沉降模型以及它們的參數(shù)使用條件。同年，謝焰等[13]提出考慮氣固耦合填埋場(chǎng)一維沉降計(jì)算模型。他們[14]在研究垃圾壓縮機(jī)理的基礎(chǔ)上同時(shí)考慮降解和分級(jí)堆填的填埋場(chǎng)沉降計(jì)算方法，并對(duì)模型參數(shù)進(jìn)行了研究。修正了Gibson和Lo流變模型中認(rèn)為主壓縮、最終降解壓縮應(yīng)變隨應(yīng)力呈線性增加的不合理性假定。

2007年，楊治貴等[15]對(duì)深圳下坪垃圾填埋場(chǎng)進(jìn)行降解沉降測(cè)量，由于在填埋2年后進(jìn)行的6個(gè)月的測(cè)試，所得的沉降數(shù)據(jù)為6.13 cm遠(yuǎn)小于根據(jù)2006年河海大學(xué)陳繼東等[16]等提出的垃圾土沉降模型所計(jì)算出有機(jī)物降解所引起的沉降4.4 m。

2009年，浙江大學(xué)柯瀚等[17]完善并改進(jìn)了生物降解模型，該模型既可以解釋常壓力下的試樣壓縮，也可以分析分層堆填填埋場(chǎng)的容量分析和對(duì)封場(chǎng)后沉降預(yù)測(cè)。分析了蘇州七子山填埋場(chǎng)填埋體重度和孔隙比隨填埋深度的計(jì)算擬合曲線。

2010年，浙江大學(xué)徐曉兵等[18]通過上海老港填埋場(chǎng)填埋期間埋設(shè)的水平沉降管監(jiān)測(cè)，得到了從2006—2008年不同埋深的沉降數(shù)據(jù)。給出了填埋體的壓縮應(yīng)變約為0.197～0.242，填埋場(chǎng)垃圾在3個(gè)月內(nèi)基本完成主壓縮固結(jié)，修正次壓縮參數(shù)為0.066～0.070。

2011年，同濟(jì)大學(xué)席永慧等[19]利用計(jì)算機(jī)模擬軟件FLAC 3D，通過現(xiàn)場(chǎng)和室內(nèi)壓縮實(shí)驗(yàn)得到各層堆體土性參數(shù)，對(duì)上海老港垃圾填埋場(chǎng)垃圾土壩的穩(wěn)定性進(jìn)行分析。發(fā)現(xiàn)FLAC 3D在沉降穩(wěn)定性方面較傳統(tǒng)方法更直觀、方便、全面，可得到位移、應(yīng)力分布圖。

2011年，河海大學(xué)方榮等[20]用FLAC 3D軟件模擬蘇州七子山填埋場(chǎng)老場(chǎng)封場(chǎng)后的沉降，并在此基礎(chǔ)上以4 m一層堆載的方式在老場(chǎng)上建立新場(chǎng)，得到了老場(chǎng)的“二次不均勻沉降”的云圖。結(jié)果顯示，最大沉降發(fā)生在老場(chǎng)中間部位，最大沉降量約為老場(chǎng)封場(chǎng)后堆體厚度的20%左右。

2014年，中國鋼研科技集團(tuán)邱光習(xí)[21]通過CAD、EXCEL、SURFER以及FLAC 3D內(nèi)置的FISH語言對(duì)城市垃圾填埋場(chǎng)進(jìn)行三維分層建模。

2016年，遼寧工業(yè)大學(xué)范艷超[22]建立了長(zhǎng)50 m、寬50 m，高20 m城市垃圾填埋場(chǎng)的模型進(jìn)行沉降計(jì)算，發(fā)現(xiàn)場(chǎng)地地基中央最大的沉降為4.91 m，與采用建筑地基設(shè)計(jì)規(guī)范的計(jì)算值相差不大。

1.2 國外城市垃圾填埋場(chǎng)沉降研究現(xiàn)狀

1975年，Yen等[24]對(duì)3個(gè)填埋場(chǎng)沉降數(shù)據(jù)的研究，提出估算垃圾沉降的對(duì)數(shù)模型，因?yàn)槌两档目炻c時(shí)間的對(duì)數(shù)呈線性關(guān)系：

1990年Edil等[25]認(rèn)為主、次壓縮的界定模糊，想建立以任意時(shí)間為基準(zhǔn)接下來的沉降計(jì)算單一公式。他認(rèn)為垃圾填埋體的沉降機(jī)理與有機(jī)土、泥炭類似。因此，采用預(yù)測(cè)泥炭、有機(jī)土沉降的冪函數(shù)公式，引入填埋體沉降的模型冪函數(shù)公式：

1990年，Edil[25]等修改Gibson等提出的描述土體長(zhǎng)期壓縮變形特征的流變模型：

1990年后許多室內(nèi)模擬試驗(yàn)和填埋場(chǎng)實(shí)測(cè)沉降結(jié)果表露，填埋體在經(jīng)歷一段次沉降后有一段明顯按時(shí)間對(duì)數(shù)增長(zhǎng)，Bjarngard等[26]提出長(zhǎng)期修正次沉降公式：

1992年，Edgers等[27]提出生物引起的沉降模型，其表達(dá)式：

式中：0為生物降解開始的時(shí)間存在爭(zhēng)議；、為參數(shù)。

Park等[28-29]分別于1997年和2002年提出次沉降中由降解引起的公式：

2003年，有些學(xué)者認(rèn)為，次沉降在經(jīng)歷一段時(shí)期時(shí)有加速現(xiàn)象，歸結(jié)為生物降解帶來的，因此將次壓沉降歸結(jié)為蠕變和生物降解2部分。對(duì)于蠕變引起的沉降，一些學(xué)者仍用Sower所提出的次壓縮與時(shí)間的對(duì)數(shù)公式，Afonso等[30]認(rèn)為流變模型較為合適。

2003年，Marques等[31]提出了應(yīng)力、蠕變、降解3者作用的綜合模型。模型計(jì)算公式如下：

式中：3者分別用Sower模型、Gibson流變模型、Park生物降解模型計(jì)算沉降量。

對(duì)國內(nèi)外各種實(shí)驗(yàn)理論可以得出大概2個(gè)思路，在研究城市垃圾體沉降是不是要考慮分別主、次沉降。因?yàn)樽钤玳_始研究填埋體沉降Sower初次引入主、次沉降的概念，所以直到現(xiàn)在大部分學(xué)者一直沿用。Sower模型給出的沉降與應(yīng)力對(duì)數(shù)、時(shí)間有關(guān)被人所接受。接下來說明有關(guān)主、次沉降理論的發(fā)展，主固結(jié)為垃圾體的短暫的瞬時(shí)沉降也被大家認(rèn)可。然而對(duì)于次固結(jié)研究比較多：主、次固結(jié)的壓縮系數(shù)取值；次固結(jié)是不是可以多條曲線模擬；次固結(jié)沉降曲線用了多種曲線模擬如對(duì)數(shù)函數(shù)、冪函數(shù)等；次固結(jié)與主固結(jié)時(shí)間界限合理的取值。

(1)對(duì)于主、次壓縮系數(shù)，國內(nèi)胡云敏、張振營(yíng)等對(duì)其做了充分的探索與結(jié)論。

(2)對(duì)于次沉降曲線因?yàn)楹笃诘募铀佻F(xiàn)象解釋，學(xué)者們給出了分段函數(shù)的次固結(jié)曲線。

(3)從修正的對(duì)數(shù)函數(shù)（兩段次固結(jié)參數(shù)不同對(duì)數(shù)函數(shù)）→前半段蠕變的對(duì)數(shù)函數(shù)、后半段降解的冪函數(shù)（生物降解模型）→兩段冪函數(shù)（流變函數(shù)+生物降解模型）。這樣就解釋了Sower模型→流變模型→生物降解模型→綜合模型的發(fā)展。

（4）對(duì)于次固結(jié)與主固結(jié)時(shí)間界限合理的取值至今任然在探索之中，給出的時(shí)間大致為1個(gè)月、3～6個(gè)月、5年等都得不到廣泛的認(rèn)可。

除了對(duì)次固結(jié)的研究，他們根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)得的沉降曲線提出了單一的主、次固結(jié)合并的模擬曲線，著名的有對(duì)數(shù)模型、冪函數(shù)模型、雙曲線模型等。

2 國內(nèi)外計(jì)算沉降研究存在的問題

雖然在研究城市垃圾填埋體沉降方面取的了一些進(jìn)展，下面給出幾點(diǎn)不足。

(1)對(duì)于現(xiàn)階段沉降模型還不能廣泛地利用，這是因?yàn)楦鱾€(gè)填埋場(chǎng)的差別太大，不管從填埋場(chǎng)的規(guī)格和垃圾體的有機(jī)物含量等影響了沉降，在這種情況下模型函數(shù)的參數(shù)存在著較大差異。

(2)垃圾土獨(dú)特堆填方式影響主、次固結(jié)的時(shí)間界限取值。這是因?yàn)槔岭S時(shí)間增加的高程并不是呈線性的關(guān)系，這對(duì)分層取值有一定的差異?，F(xiàn)有的模型越來越注重分層計(jì)算沉降。

(3)隨著各種物理、化學(xué)、生物的措施，填埋場(chǎng)的沉降曲線與現(xiàn)代城市填埋場(chǎng)的擬合已經(jīng)發(fā)生了轉(zhuǎn)變(如分層分類填埋、滲濾液回灌技術(shù)、生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)等)。

(4)國內(nèi)填埋場(chǎng)沉降量相對(duì)于國外同樣高度的垃圾填埋場(chǎng)沉降量較大。在國外沉降模型的基礎(chǔ)上，找到合適的沉降機(jī)理和特點(diǎn)還有一段路要走。

3 結(jié)論與展望

(1)為了建立一個(gè)合理沉降模型還需大量現(xiàn)場(chǎng)沉降數(shù)據(jù)的擬合，研究模型參數(shù)時(shí)給出對(duì)應(yīng)合理的解釋。對(duì)比各個(gè)城市填埋場(chǎng)用同一個(gè)模型，比對(duì)參數(shù)變化情況，給出各種關(guān)系對(duì)參數(shù)的影響。

(2)對(duì)于當(dāng)前模型只考慮自重應(yīng)力這1個(gè)條件而忽略填埋過程，考慮城市垃圾填埋場(chǎng)加權(quán)平均填埋速率值和繪制填埋高程與時(shí)間的曲線得到時(shí)間的中心值，推理時(shí)間的中心值和次固結(jié)開始時(shí)間關(guān)系。

(3)對(duì)比現(xiàn)代填埋場(chǎng)沉降值與現(xiàn)有模型在相同高程下的結(jié)果，逐步修正模型和其參數(shù)。

(4)近年來，由于FLAC 3D計(jì)算機(jī)數(shù)值模擬軟件以其模擬得到的結(jié)論與實(shí)際工程狀況對(duì)比相差不大，不但可以得到清楚沉降云圖和各單元網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)沉降數(shù)據(jù)，在分析各高程表面的不均勻沉降起到了關(guān)鍵的作用，故利用該軟件分析填埋場(chǎng)不均勻沉降可以成為發(fā)展趨勢(shì)。

[1] 王志萍. 城市固體廢棄物的壓縮特性及填埋場(chǎng)沉降分析[D]. 杭州: 浙江工業(yè)大學(xué), 2007.

[2] 王薇, 完顏華, 王馳. 蘭州市城市生活垃圾處理研究[J]. 環(huán)境科學(xué)與管理，2007, 32(5): 126-129.

[3] 劉駿龍. 城市固體廢棄物的壓縮試驗(yàn)及其填埋場(chǎng)沉降模型研究[D]. 杭州: 浙江大學(xué), 2010.

[4] 朱青山, 趙由才, 徐迪民. 垃圾填埋場(chǎng)中垃圾降解與穩(wěn)定化模擬試驗(yàn)[J]. 同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào), 1996, 24(5): 596-600.

[5] 溫振統(tǒng). 城市固體廢氣物填埋場(chǎng)沉降與穩(wěn)定分析[D]. 杭州: 浙江大學(xué), 2000.

[6] 張振營(yíng), 吳世明, 陳云敏. 城市生活垃圾土性參數(shù)的室內(nèi)試驗(yàn)研究[J]. 巖土工程學(xué)報(bào), 2000, 22(1): 35-39.

[7] 胡敏云, 陳云敏. 城市生活垃圾填埋場(chǎng)沉降分析與計(jì)算[J]. 土木工程學(xué)報(bào)，2001, 34(6): 88-92.

[8] 胡敏云, 陳云敏, 溫振統(tǒng). 城市垃圾填埋場(chǎng)垃圾土壓縮變形的研究[J]. 巖土工程學(xué)報(bào), 2001, 23(1): 123-126.

[9] 黃仁華, 趙由才, 周海燕. 大型垃圾填埋場(chǎng)表面沉降研究[J]. 上海環(huán)境科學(xué), 2000, 19(8): 399-401.

[10] 劉疆鷹, 徐迪民, 趙由才, 等. 城市垃圾填埋場(chǎng)的沉降研究[J]. 土壤與環(huán)境, 2002, 11(2): 111-115.

[11] 羅鋒, 陳萬志, 李小鵬, 等. 三種垃圾填埋場(chǎng)單元模擬器對(duì)廢物降解的對(duì)比試驗(yàn)[J]. 中國環(huán)境科學(xué), 2004, 24(4): 474-479.

[12] 孔憲京, 孫秀麗. 城市固體廢棄物沉降模型研究現(xiàn)狀及其進(jìn)展[J]. 大連理工大學(xué)學(xué)報(bào), 2006, 46(4): 615-622.

[13] 謝焰, 陳云敏, 唐曉武, 等. 考慮氣固耦合填埋場(chǎng)沉降數(shù)學(xué)模型[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào), 2006, 25(3): 601-608.

[14] 謝焰, 陳云敏, 柯瀚. 考慮降解和分級(jí)堆填的填埋場(chǎng)一維沉降計(jì)算[J]. 水文地質(zhì)工程地質(zhì), 2008(1): 102-105.

[15] 楊治貴, 胡亞東. 垃圾填埋體沉降計(jì)算方法[J]. 有色冶金設(shè)計(jì)與研究, 2007, 28(4): 95-98.

[16] 陳繼東, 施建勇, 方云飛. 垃圾土降解規(guī)律及填埋場(chǎng)沉降計(jì)算分析研究[J]. 河海大學(xué)學(xué)報(bào), 2006, 34(6): 680-682.

[17] 柯瀚, 陳云敏, 謝焰, 等. 適宜降解條件下填埋場(chǎng)的沉降模型及其案例分析[J]. 巖土工程學(xué)報(bào), 2009: 31(6): 929-938.

[18] 徐曉兵, 詹良通, 陳云敏, 等. 城市生活垃圾填埋場(chǎng)沉降監(jiān)測(cè)與分析[J]. 巖土力學(xué), 2010, 22(1): 35-39.

[19] 席永慧, 熊浩. 老港填埋場(chǎng)的穩(wěn)定性三維數(shù)值模擬分析[J]. 結(jié)構(gòu)工程師，2011, 27(5): 78-84.

[20] 方榮, 靳永福, 豐土根. 受擴(kuò)建工程影響的老垃圾填埋場(chǎng)沉降分析[J]. 人民長(zhǎng)江, 2011, 42(10): 36-38.

[21] 邱光習(xí). 垃圾填埋場(chǎng)FLAC 3D建模方法研究[J]. 山西建筑, 2014, 40(14): 287-289.

[22] 范艷超. 基于單元分層法對(duì)城市垃圾填埋場(chǎng)沉降的研究[D]. 錦州: 遼寧工業(yè)大學(xué), 2016.

[23] Sower G F. Settlement of waste disposal fills[A]. Proceeding of the 8th international conference on soil mechanics and Foundation Engineering[C]. Moscow: [s.n], 1973: 207-210.

[24] Yen B C, Scanlon B. Sanitary landfill settlement rates[J]. Journal of Geotechnical Engineering, ASCE, 1975, 101(5): 475-487.

[25] Edil T B, Ranguette V J, Wuellner W W. Settlement of municipal refuse[M]//Geotechnics of waste fills theory and practices. Philadephia: Landva and Knowles, Eds, 1990: 225-239.

[26] Bjarngard A, Edgers L. Settlement of municipal solid waste landfills[C]//Proc 13thAnnual Madison waste conf. Wis: University of Wisconsin, Madison, 1990: 192-205.

[27] Edgersl, Noble J J. A biological model for long term settlement in landfills[M]//Environmental Geotechnology Rotterdam: A. A. Balkem a, 1992: 177-184.

[28] Park H I, Lee S R. Long-term settlement behavior of landfills with refuse decomposition[J]. Journal of Solid Waste Technology and Management, 1997, 24(4): 159-165.

[29] Park H I, Lee S R, Dony. Evaluation of decomposition effect on long-term settlement prediction for fresh municipal solid waste[J]. Geotech Geoenviron Eng, 2002, 128(2): 107-118.

[30] Afonso Celso Moruzzi Marques, George M Filz, Orencio Monje Vilar. Composite compressibility model for municipal solid waste[J]. Journal of Geotechnical and Geoenviromental Engineering, 2003, 129(4): 373-379.

[31] Marques A C M, George M F, Wilar O M. Composite compressibility model for municipalsolid waste[J]. J of Geotech and Geoenviron Eng, 2003, 129(4): 372-378.

責(zé)任編校：孫 林

Research on Uneven Settlement of Urban Landfill

ZHOU Ai-peng, SUN Hong-jun, BIAN Xu-yang

（School of Civil and Architectural Engineering, Liaoning University of Technology, Jinzhou 121001, China）

In view of the problem of uneven settlement due to the compression and degradation of municipal landfill waste, the shortcomings and solutions in development are presented in this paper according to a large number of domestic and foreign research documents as well as the development of various subsidence models. Then the simulation calculation of landfill settlement value is put forward to get clear images of settlement by using the FLAC 3D. The conclusion is close to the actual engineering field, so that analysis of uneven settlement of landfill by using this software provides the basis for accurate estimation of landfill storage capacity.

municipal landfill; uneven settlement; FLAC 3D; the numerical simulation

10.15916/j.issn1674-3261.2017.06.015

R730.58

A

1674-3261(2017)06-0408-05

2017-06-19

國家自然科學(xué)基金青年基金項(xiàng)目(51408290)

周愛鵬(1993-)，男，江蘇鹽城人，碩士生。 孫洪軍(1973-)，男，遼寧彰武人，教授，博士