某地下商業(yè)街火災時機械排煙模式研究

薛 偉，楊 德

(南陽市公安消防支隊，河南 南陽 473000)

某地下商業(yè)街火災時機械排煙模式研究

薛 偉，楊 德

(南陽市公安消防支隊，河南 南陽 473000)

地下商業(yè)街作為火災防范的重點區(qū)域，有效設置其機械排煙尤為重要。以某地下商業(yè)街為例，使用數(shù)值模擬的方法對其不同排煙模式下的火災煙氣流動狀態(tài)和煙氣控制效果進行分析，研究了排煙速率、排煙范圍以及補風設計對排煙效果的影響。通過對煙氣層溫度及煙氣層沉降度的分析得出：排煙速率過大可能使得排煙效率降低，而非起火區(qū)的排煙可能導致煙氣擾動，但適當增加補風口的面積能起到較好的排煙效果。

地下商業(yè)街；機械排煙；數(shù)值模擬；煙氣流動

0 引言

隨著城市的發(fā)展和人口的增長，高層建筑越來越多，地下建筑也應運而生。地下商業(yè)街在地下空間的開發(fā)利用中占有重要的地位，給人們生活帶來便利的同時，也給火災防治帶來嚴峻的課題。Cox和Kumar在機械通風環(huán)境中對火災進行了場模擬的研究，Cooper及Forney開展了房間火災區(qū)域模擬的研究，Hinkley分析了熱煙氣在屋頂有通風口情況下的產(chǎn)生率，Morgan研究了煙氣在大空間的水平流動，并且得出了封閉商場中煙氣控制的設計方法。四川消防所建立了全尺寸地下商業(yè)街模型試驗臺，并在該試驗臺基礎上研究了火災煙氣流動規(guī)律以及控制方法[1-2]。周子薦[3]等人比較了某地下場館不同排煙方案的效果，發(fā)現(xiàn)排煙口在頂棚的排煙效果優(yōu)于在側墻上部的效果。胡隆華[4]在某地下商業(yè)街中開展了全尺寸機械排煙試驗，結果表明補風口不宜布置在排煙口附近，否則會嚴重影響排煙效果。

我國的規(guī)范對排煙的具體模式并沒有規(guī)定。本文以某地下商業(yè)街為例，使用FDS模擬火災煙氣的流動狀況和煙氣的控制效果，通過不同排煙模式的模擬，給出定性及定量的分析。

1 模型與場景設置

以某地下商業(yè)街的一個防火分區(qū)為例，如圖1所示。該區(qū)域為拐角形，北側有一個敞開出口A，南側有一個可開啟出口B，模型橫向?qū)?0 m，縱向共長48.8 m，被1 m高的擋煙垂壁劃分為三個防煙分區(qū)，每個防煙分區(qū)均勻布置4個排煙口，每個排煙口面積設為0.6 m×0.8 m?；馂脑O置在防煙分區(qū)1內(nèi)，考慮到該場所為設置自動噴水滅火系統(tǒng)的商場，火源按t2火設計，設置為快速增長-穩(wěn)定火源，穩(wěn)定功率為3 MW。

圖1 FDS建立的地下商業(yè)街模型

如圖2所示，模型在3.75 m高度的平面上設置6個熱電偶，熱電偶探測點自下至上從左向右依次編號為P1，P2，P3，P4，P5，出口，以分析其溫度變化情況。為了分析熱煙氣層對人員疏散的影響程度，在模型中設置了8個煙氣探測點，自下至上從左向右依次編號為a，b，c，d，e，f，g，出口，用以得出煙氣下降到2 m高度的時間。

圖2 煙氣探測點與熱電偶位置示意圖

本文共設置了4個火災場景進行分析，如表1所示。場景1，2在3個防煙分區(qū)均排煙，場景3，4僅在起火防煙分區(qū)即防煙分區(qū)1排煙；場景1設置排煙口風速為4.34 m·s-1，場景2，3，4設置排煙口風速為8.68 m·s-1。

表1 各場景參數(shù)設定表

2 結果與討論

2.1 煙氣流動規(guī)律

圖3給出了場景1不同時刻3.75 m高度處能見度圖，可以明顯看到煙氣沿著1區(qū)→2區(qū)→3區(qū)的方向呈倒“U”形流動。1區(qū)到2區(qū)流動是1區(qū)煙氣填充滿之后向2區(qū)的自然流動，而2區(qū)到3區(qū)的流動則明顯與1區(qū)到2區(qū)的流動不同，三號通道的剖面圖如圖4所示，從中可以看出，由北側出口A進入商場的氣流對2區(qū)的煙氣層造成了很大的擾動，并將大量煙氣帶入3區(qū)內(nèi)。

圖3 場景1不同時刻3.75 m高度處能見度

圖4 395 s時三號過道剖面的能見度

2.2 排煙口風速對排煙效果的影響

場景2中排煙口風速是場景1的兩倍，圖5和圖6給出了兩個場景下模擬結果對比。3.75 m高度處溫度對比如圖5所示，可以看出1區(qū)各點溫度高于2區(qū)各點溫度，而2區(qū)各點溫度又高于3區(qū)各點溫度，這顯示出煙氣沿著1區(qū)→2區(qū)→3區(qū)的方向流動。另外，由于場景2排煙量較大，能夠排除更多的熱量，可以看出，場景1中各點的溫度都較場景2中相應點的溫度高10 ℃左右。

圖6給出了場景1與場景2中煙氣沉降到2 m高度的時間對比，在模擬時間內(nèi)未沉降到2 m的計為500 s。從圖中可以看出場景2中煙氣層比場景1下降得快，即排煙量增加一倍之后，反而使得商場內(nèi)煙氣層更快下降到2 m。

這是由于排煙量增大后使得補風口的入口風速增加，過大的入口風速會破壞2區(qū)的煙氣分層，并對煙氣層產(chǎn)生擾動，導致煙氣量大大增加，這就使得該模式下煙氣反而沉降得更快。因此，場景1優(yōu)于場景2，即4.34 m·s-1的排煙速率的排煙效果比8.68 m·s-1的排煙效果更好。

圖5 3.75 m高度處煙氣層溫度對比圖(場景1,2)

圖6 煙氣沉降到2 m高度的時間 對比圖(場景1,2)

2.3 非起火防煙分區(qū)排煙對排煙效果的影響

場景2中1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)風口全部打開，場景3中僅1區(qū)風口打開。圖7和圖8給出了兩個場景下模擬結果對比。3.75 m高度處溫度對比如圖7所示，從煙氣層溫度來分析，兩個場景中各點煙氣層的溫度相差很小，這說明場景2與場景3中的煙氣排出量相差不大，也就是說非起火防煙分區(qū)的排煙風機并沒有起到很大的排煙效果。

圖8給出了場景2與場景3中煙氣沉降到2 m高度的時間對比，可以看出，場景2中各處煙氣層沉降到2 m高度的時間均比場景3短，這說明非起火防煙分區(qū)的排煙導致了煙氣流動加快，煙氣層更早降到臨界值，這對人員疏散是非常不利的。

由此可知，非起火分區(qū)的排煙僅能夠降低門口的溫度，但是其抵消了起火防煙分區(qū)的壓差，促進了煙氣的流動，使煙氣更快地沉降，場景3排煙效果優(yōu)于場景2。

圖7 3.75 m高度處煙氣層溫度對比圖(場景2,3)

圖8 煙氣沉降到2 m高度的時間 對比圖(場景2,3)

2.4 起火防煙分區(qū)排煙模式比較

場景1中1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)風口全開，風速為4.34 m·s-1，場景3中僅1區(qū)風機開，風速為8.68 m·s-1。圖9和圖10給出了兩個場景下模擬結果對比。3.75 m高度處溫度對比如圖9所示，從煙氣層溫度來分析，場景1中各點溫度均高于場景3中各點溫度。雖然場景1中的排煙量大于場景3，但是其排煙量有2/3在非起火分區(qū)，對室內(nèi)溫度沒有起到很好的降低效果，反而使其“有效排煙量”少于場景3，故其煙氣層溫度高于場景3；又由于場景3中過高的排煙風速產(chǎn)生了嚴重的吸穿現(xiàn)象，使其各點煙氣層溫度并沒有大幅低于場景1中各點溫度。

圖10給出了場景1與場景3中煙氣沉降到2 m高度的時間對比，可以看出，除沒有下降到2 m的點外，場景1中各點煙氣層都比場景3中各點煙氣層先下降到2 m高度處，這主要是由于非起火防煙分區(qū)的排煙對煙氣流動的加快作用。因此，場景1的排煙效果不如場景3。

圖9 3.75 m高度處煙氣層溫度對比圖(場景1,3)

圖10 煙氣沉降到2 m高度的時間 對比圖(場景1,3)

2.5 補風口數(shù)量對排煙效果的影響

場景3中出口B關閉，場景4中出口B開啟。圖11和圖12給出了兩個場景的模擬結果對比。3.75 m高度處溫度對比如圖11所示，從煙氣層溫度表明，場景4中2區(qū)溫度相比于場景3中有所上升，這主要是由于場景3中僅有一個補風口，其風速較大，對煙氣層造成了很大的擾動，并將大量煙氣帶入3區(qū)，使得商場頂部煙氣溫度降低。而場景4中增加了一個補風口，減小了對煙氣層的擾動，導致頂部煙氣溫度升高。

圖12給出了場景3與場景4中煙氣沉降到2 m高度的時間對比，可以看出打開出口B后對3區(qū)內(nèi)煙氣沉降有較大的影響。煙氣由2區(qū)向3區(qū)的流動主要是依靠出口A補入的空氣流將煙氣吹向3區(qū)，

圖11 3.75 m高度處煙氣層溫度 對比圖(場景3,4)

因此出口A的入口風速大小就決定了進入3區(qū)的煙氣量。場景4中增加了一個補風口，使得出口A的入口風速下降，因此減少了進入3區(qū)的煙氣量，從圖12可以看出，c、d兩點煙氣層高度下降到2 m的時間分別延長了40 s和130 s。

圖12 煙氣沉降到2 m高度的時間 對比圖(場景3,4)

3 結論與展望

本文采用FDS對某地下商業(yè)街的一個防火分區(qū)進行了數(shù)值模擬，討論了不同排煙模式的煙氣控制效果，結果表明：(1)更高的排煙速率未必會有更好的排煙效果。排煙速率過快可能會產(chǎn)生吸穿現(xiàn)象，使排煙效率下降，補風口入口風速的增加會對煙氣流動造成擾動，破壞煙氣分層并導致煙氣控制效果較差，不利于人員疏散。(2)非起火防煙分區(qū)的排煙消除了非起火防煙分區(qū)和起火防煙分區(qū)的壓差，促進了煙氣的擴散。(3)在非起火區(qū)增設補風口有利于減小補風口風速，延長煙氣層沉降時間。

火災是一個非常復雜的現(xiàn)象，本文只選取了一個固定位置火源進行研究，其他位置的排煙情況還有待進一步探討。由于地下商業(yè)街模式較多，而本文只是選取其中的一個特定模型進行研究，其他模型的排煙系統(tǒng)也有待繼續(xù)研究。

[1] 張青嵐,蘭彬,張文良,等.地下商業(yè)街火災煙氣流速的試驗研究[J].消防科學與技術,2001,20(1):13-16.

[2] 蘭彬,梅秀娟,張文良,等.地下商業(yè)街火災熱釋放速率試驗研究[J].消防科學與技術,2000,19(2):4-8.

[3] 周子薦,沈震.某大型場館不同排煙方案的比較與分析[J].消防科學與技術,2009,28(11):820-823.

[4] HU L H,HUO R,LI Y Z,et al.Full-scale burning tests on studying smoke temperature and velocity along a corridor[J].Tunnelling and Underground Space Technology,2005,20(3):223-229.

(責任編輯李蕾)

MechanicalSmokeExtractionSystemofUndergroundCommercialBuildings

XUE Wei, YANG De

(NanyangMunicipalFireBrigade,He’nanProvince473000,China)

Because underground commercial buildings are the focal points of fire protection, effective mechanical smoke extraction is of vital importance to the fire safety of underground commercial buildings. Therefore, a computer simulation is undertaken to analyze the smoke flow and smoke control effectiveness with various smoke extraction methods. The influence of different smoke extraction velocity, extraction coverage area and air supply on the effectiveness of smoke extraction is studied. Based on the analysis of the temperature and height of smoke layer, this paper concludes that high velocity of smoke extraction will reduce the efficiency of extraction, and smoke extraction in the non-smoking area will disturb the smoke while enlarging the area of air supply can achieve a better result.

underground commercial building; mechanical smoke extraction; computer simulation; smoke flow

2017-07-26

薛偉(1975— )，男，河南潢川人，高級工程師； 楊德(1983— )，男，湖北棗陽人。

X932；D631.6

A

1008-2077(2017)10-0042-05