海上平臺用開排沉箱內(nèi)油水兩相流動分布數(shù)值模擬

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(海洋石油工程股份有限公司， 天津 300451)

海上平臺用開排沉箱內(nèi)油水兩相流動分布數(shù)值模擬

張棣，高華，譚新越

(海洋石油工程股份有限公司， 天津 300451)

開排沉箱是海上平臺開式排放系統(tǒng)中的主要設(shè)備之一，因其簡單、經(jīng)濟、可實施性強等優(yōu)點而具有非常廣闊的應(yīng)用前景。應(yīng)用Fluent軟件，采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型和混合模型對沉箱內(nèi)的流場進行模擬。模擬計算結(jié)果表明，采用等有效面積開口式管口可以將入口的垂直速度轉(zhuǎn)化為水平速度，延長油水在沉箱內(nèi)停留時間；有斜板式沉箱因流道變窄，流速增大，斜板間存在不利于油水分離的漩渦，需要合理選擇斜板間距；在斜板與筒體的夾角區(qū)速度很小，稱為靜態(tài)區(qū)，可以延長油水停留時間，改善分離效率。

開排沉箱； 海上平臺； 油水兩相； 數(shù)值模擬

在海上平臺的作業(yè)過程中，不可避免會產(chǎn)生一些含油污水、生活污水、甲板排水以及雨水等等[1]。為了保護海洋的生態(tài)平衡，遵循可持續(xù)發(fā)展的戰(zhàn)略，這些污水不能直接排入大海，需要通過開排沉箱來收集和處理[2-3]。

開排沉箱是海上平臺開式排放系統(tǒng)中的主要設(shè)備之一[4-6]。開排沉箱與海洋平臺相連，延伸至海水以下，并與大氣相通，主要利用重力沉降和油滴聚結(jié)原理來實現(xiàn)油水的分離。為了延長油水在沉箱內(nèi)的停留時間，開排沉箱的筒體會比較長，一般在60 m左右。

采用開排沉箱的水處理工藝具有經(jīng)濟、簡單、有效、可實施性強等顯著特點，具有非常廣闊的發(fā)展前景。目前，開排沉箱已經(jīng)在我國的南海平臺上應(yīng)用，例如HZ25-3/1、HZ32-2、HZ26-1、LF13-2等海上平臺[7]。但是國內(nèi)對開排沉箱的研究尚不成熟，仍有許多地方需要完善，對沉箱的設(shè)計多數(shù)仍然處于模仿的階段[7-9]。沉箱尺寸的增大和斜板數(shù)量的增加會使油水分離效果有一定的提升，但是會導(dǎo)致成本和結(jié)構(gòu)負荷的增加。第1塊斜板距污水入口的距離以及斜板之間的距離都會對油水分離效果產(chǎn)生影響。因此，研究開排沉箱內(nèi)的油水兩相運動可以為開排沉箱的設(shè)計提供依據(jù)。

隨著計算流體力學(xué)的發(fā)展，數(shù)值模擬以其簡單、直觀、經(jīng)濟的特點，越來越多地應(yīng)用到工程實踐中[10-12]。為了研究開排沉箱內(nèi)的流動特性，分析開排沉箱的分離性能，采用Fluent軟件進行模擬計算。

1 物理模型和數(shù)值方法

1.1

物理模型

沉箱的頂部連通大氣，沉箱主體大部分浸沒在海水中，并且可以隔離箱體外海浪的影響，筒體內(nèi)部按照一定的角度和板間距布置斜板，以利于油、水利用重力原理進行分離。

本次模擬選用的模型總長約為59.2 m，其中海平面以上為9.8 m。進液管內(nèi)徑為644 mm，沉箱主體內(nèi)徑為1 600 mm，開排沉箱的結(jié)構(gòu)簡圖見圖1。

圖1 開排沉箱結(jié)構(gòu)示圖

為了延長油水在沉箱內(nèi)的停留時間，進液管的端部由擋板封死，油水兩相從側(cè)面6個進液孔流入沉箱內(nèi)，進液孔為等面積開孔，即6個進液孔的面積之和與進液管截面面積相等，等有效面積開口結(jié)構(gòu)示意圖見圖2。

圖2 等有效面積開口結(jié)構(gòu)示圖

模擬時，先對無斜板的沉箱進行模擬，然后改進模型，在沉箱內(nèi)添加4對斜板，斜板角度為45°。為了減小流體對聚集油相的影響，在靠近邊壁處布有升油管。第1對斜板在海平面以下0.4 m，第1對斜板與第2對斜板間距5.6 m，其余間距為3.2 m，兩邊斜板間距為1.6 m，斜板布置簡圖見圖3，第1對斜板模型圖見圖4。

圖3 斜板布置簡圖

圖4 第1對斜板模型圖

采用六面體和四面體網(wǎng)格對計算模型劃分網(wǎng)格，無斜板模型網(wǎng)格總數(shù)約為197萬，有斜板模型網(wǎng)格總數(shù)為491萬。

1.2數(shù)值方法

開排沉箱內(nèi)的雷諾數(shù)可以達到106，流動屬于湍流狀態(tài)，選用標(biāo)準(zhǔn)的k-ε模型。

油水為不可壓縮流體，用基于壓力的算法，采用兩相混合模型分別對無斜板沉箱和有斜板沉箱內(nèi)油水兩相的流動進行模擬，相關(guān)的計算公式參見文獻[6，13-15]。

1.3邊界條件

油水混合流入口溫度為87 ℃，入口體積流量為1 126 m3/h，其中油相的體積分?jǐn)?shù)為1%。在該溫度條件下，水的密度為967.23 kg/m3，油的密度為870.2 kg/m3。

數(shù)值模擬計算時，需要定義計算區(qū)域的邊界條件。本例中邊界條件分別為速度入口、壓力出口，其余的邊界定義為固壁。

2 模擬計算結(jié)果分析

2.1

無斜板開排沉箱內(nèi)的流動

為了加強油水分離的效果，則需要延長油水在開排沉箱中的停留時間，進液管的端部由擋板封死。由此以來，油水兩相可從側(cè)面6個進液孔流入沉箱內(nèi)，使流體在垂直方向的速度變成水平方向的速度。

無斜板開排沉箱等有效面積開口處速度矢量圖見圖5。

圖5 無斜板開排沉箱等有效面積開口處速度矢量圖

從圖5中可以看到油水兩相流體在等有效面積開口處速度的變化，在出口處由于重力的影響，有一個小的速度梯度的變化，即靠近出口下部的速度比較大一些。速度由垂直方向向水平方向變化，經(jīng)出口后，流體垂直速度明顯減小，水平速度顯著提高，會對出口處沉箱兩側(cè)的筒體產(chǎn)生沖擊。

經(jīng)過一段時間后，可以發(fā)現(xiàn)在開排沉箱筒體上部的靜態(tài)區(qū)有油相的聚集，無斜板開排沉箱頂部油相體積分率分布云圖見圖6。

圖6 無斜板開排沉箱頂部油相體積分率分布云圖

從圖6可以看出，為了防止后續(xù)流動將聚集的油相重新帶回到油水兩相流體中，每經(jīng)過一段時間，需要將收集的油從開排沉箱頂部的出油管抽出。

2.2帶斜板開排沉箱內(nèi)的流動

帶斜板開排沉箱速度云圖見圖7，斜板間速度云圖、速度矢量圖見圖8。

從圖7可以看出，沉箱內(nèi)穩(wěn)定的速度流場被打破，不同區(qū)域的速度波動較大。有斜板的區(qū)域橫截面積會變小，在流量不變的情況下，流道內(nèi)油水兩相的流速就會增加，紊流強度增大。

圖7 帶斜板開排沉箱內(nèi)速度云圖

圖8 斜板間速度云圖和速度矢量圖

從圖8a可以看出，由于斜板和重力的作用，斜板下方會出現(xiàn)靜水區(qū)，此處流速會變得很小。從圖8b可以看出，①油水兩相從筒體上部流下，與斜板發(fā)生碰撞，造成開排沉箱中流體質(zhì)點的劇烈互相混雜。②斜板的存在使得流體的流速增大，并且方向不斷發(fā)生變化，由此增大油滴碰撞的幾率，這些都有助于油滴從小粒徑向大粒徑聚結(jié)，所以有斜板的沉箱可以分離較小粒徑的油滴。③在斜板和筒壁的夾角區(qū)域內(nèi)流體速度非常小，靜態(tài)區(qū)的流體在沉箱內(nèi)的停留時間增加，并且流動穩(wěn)定，有助于油水的分離。④斜板間有一個非常明顯的漩渦，來自上方的流體與斜板發(fā)生碰撞，由于流道變窄，斜板間流體紊流強度增大，質(zhì)點的運動速度有不規(guī)則的脈動現(xiàn)象，一部分流體會折回向上流動，并與斜板間向下流動的流體匯合，形成漩渦。漩渦的存在會增加流體的不穩(wěn)定性，同時將靜態(tài)區(qū)聚集的油相重新攜帶進油水混合流中，影響分離的效率。

斜板間距離過小會產(chǎn)生不利的漩渦，影響油水分離效率，因此可以適當(dāng)增加斜板間的距離，但斜板間距離過大就不能充分發(fā)揮斜板的作用。

帶斜板等有效面積開口處的速度矢量圖見圖9。

圖9 帶斜板等有效面積開口處速度矢量圖

從圖9看出，入口處流動比較復(fù)雜，流動方向差別很大，流體的紊流強度很大，還存在漩渦。為減小漩渦對沉箱頂部聚集油相的影響，防止造成返混，將第1對斜板布置在入口的上方，這樣可以隔離下方流體對聚集油相的沖擊，對頂部油相有保護作用。

經(jīng)過一段時間后，在沉箱頂部會有油相的聚集，帶斜板開排沉箱頂部油相體積分率分布云圖見圖10，斜板間油相體積分率分布云圖見圖11。

圖10 帶斜板開排沉箱頂部油相體積分率分布云圖

圖11 斜板間油相體積分率分布云圖

從圖10、圖11中可以看出，與無斜板的沉箱相比，斜板與筒體的夾角區(qū)域油相含量比較高。為了收集斜板間聚集的油相，在斜板上開有小孔，并且在斜板間布有升油管。布置升油管是為了防止上游來流對收集的油相產(chǎn)生沖擊，造成返混現(xiàn)象。

3 結(jié)語

采用等有效面積開口形式可以將流體入口的垂直速度變?yōu)樗椒较虻乃俣龋裳娱L油水在沉箱內(nèi)的停留時間，提高油水分離效率。

沉箱內(nèi)有斜板時，流道截面變窄，流體速度增大，紊流強度增強，斜板間存在不利于油水分離的漩渦。第1對斜板布置在等有效面積開口的上方，可以減小開口處流體對收集油相的影響。在斜板和筒體夾角處存在靜態(tài)區(qū)，該區(qū)域流體的速度非常小，有利于油相液滴的聚集。

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(許編)

NumericalSimulationofOil-waterTwo-phaseFlowinOpenDrainageCaissonforOffshorePlatform

ZHANGDi,GAOHua,TANXin-yue

(Offshore Oil Engineering Co. Ltd., Tianjin 300451, China)

The open drainage caisson is one of main equipments in the open drainage system of offshore platform. It has a very wide application prospect because of its simplicity, economy and practicability. Based on the Fluent software, the standardk-εturbulence model and the mixed model are used to simulate the flow field in the caisson. It is found that the equal effective area inlet can be used to convert the vertical speed of the inlet to the horizontal velocity and prolong the residence time of the oil and water in the caisson. The inclined plates cause the flow channel narrow so that the flow velocity increases. There is a vortex between the sloping plate, which is not conducive to the separation of oil and water. It is important to select the inclined plates distance reasonably. In the space between inclined plate and the cylinder, the velocity is very small, it is called the static zone, which can prolong the retention time of oil and water and improve the separation efficiency.

open drainage caisson; offshore platform; oil-water two-phase; numerical simulation

TQ050.2； TE969

A

10.3969/j.issn.1000-7466.2017.04.005

1000-7466(2017)04-0023-05①

2017-02-26

張 棣(1986-)，男，山東濱州人，工程師，博士，主要從事海洋石油裝備研究。