功率負(fù)荷不平衡保護(hù)誤動(dòng)原因分析

羅 寧， 何 青

(華北電力大學(xué) 能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院，北京 102206)

功率負(fù)荷不平衡保護(hù)誤動(dòng)原因分析

羅 寧， 何 青

(華北電力大學(xué) 能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院，北京 102206)

通過(guò)對(duì)機(jī)組功率負(fù)荷不平衡邏輯保護(hù)的異常動(dòng)作所導(dǎo)致的機(jī)組跳閘事件進(jìn)行分析，對(duì)于目前保護(hù)存在的問(wèn)題和解決措施進(jìn)行了詳細(xì)的闡述和說(shuō)明。首先根據(jù)機(jī)組甩負(fù)荷時(shí)超速邏輯保護(hù)動(dòng)作曲線和對(duì)外部系統(tǒng)的影響曲線進(jìn)行分析，其次還原了事故發(fā)生過(guò)程并對(duì)此進(jìn)行分析對(duì)比，對(duì)機(jī)組功率負(fù)荷不平衡保護(hù)邏輯進(jìn)行了分析。并且對(duì)所提及的PLU保護(hù)模塊進(jìn)行分析，由軟件邏輯來(lái)實(shí)現(xiàn)功率負(fù)荷不平衡的保護(hù)，取消常規(guī)PLU模塊，使得運(yùn)行可靠。

功率負(fù)荷不平衡保護(hù)； 必要性； 探討； 動(dòng)作邏輯

0 引言

大型汽輪發(fā)電機(jī)組由于外部線路故障、電網(wǎng)故障或者其他原因?qū)е聶C(jī)組實(shí)際送出的功率瞬間大幅度下降存在極大超速風(fēng)險(xiǎn)。汽輪機(jī)數(shù)字電液控制系統(tǒng)(Digital Electric Hydraulic Control System, DEH)中一般設(shè)置功率負(fù)荷不平衡保護(hù)(Power Load Unbalanced Protection, PLU)，以避免汽輪機(jī)超速，從而保護(hù)汽輪機(jī)及電網(wǎng)安全運(yùn)行[1-2]。目前，國(guó)內(nèi)的主流汽輪機(jī)廠上汽、東汽、哈汽等都設(shè)計(jì)了快關(guān)調(diào)門保護(hù)，其目的只是純粹的抑制汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速的飛升，降低轉(zhuǎn)速飛升的幅度，從而避免汽輪機(jī)超速跳閘[3-6]。

文獻(xiàn)[7]對(duì)于東汽的汽輪發(fā)電機(jī)組甩負(fù)荷試驗(yàn)時(shí)超速邏輯保護(hù)動(dòng)作的記錄數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，給出了取消或保留PLU保護(hù)的條件。文獻(xiàn)[8-10]分析了某電廠的兩起機(jī)組PLU保護(hù)誤動(dòng)導(dǎo)致機(jī)組解列事件的原因，并探討了相應(yīng)的解決措施，對(duì)于抑制電網(wǎng)的振蕩、迅速恢復(fù)其功率和保障汽輪機(jī)設(shè)備的安全等有一定的借鑒方法。文獻(xiàn)[11]則通過(guò)應(yīng)用電力系統(tǒng)的分析綜合程序PSASP來(lái)進(jìn)行仿真，分析了不同的負(fù)荷模型下對(duì)于電力系統(tǒng)暫態(tài)的穩(wěn)定性的影響。文獻(xiàn)[12-14]分析了1 000 MW汽輪發(fā)電機(jī)組控制系統(tǒng)的可靠性，分析了各種控制邏輯，不僅提高了機(jī)組的安全性，而且給國(guó)內(nèi)同種類型的汽輪發(fā)電機(jī)組提供了參考和借鑒。

某電廠發(fā)電機(jī)組2015年4月因發(fā)電機(jī)出口電壓互感器(Potential Transformer, PT)測(cè)量空開(kāi)斷開(kāi)，DEH 3個(gè)功率信號(hào)為零，造成PLU保護(hù)誤動(dòng)作。本文將結(jié)合事件發(fā)生經(jīng)過(guò)和模塊設(shè)計(jì)原理，對(duì)保護(hù)誤動(dòng)原因及其影響因素、解決辦法進(jìn)行相應(yīng)的探討。針對(duì)此次機(jī)組的跳閘事件，對(duì)功率負(fù)荷不平衡邏輯保護(hù)的異常動(dòng)作進(jìn)行分析與研究。

1 PLU保護(hù)動(dòng)作原理

PLU保護(hù)的動(dòng)作邏輯如圖1所示。PLU保護(hù)的動(dòng)作邏輯為：當(dāng)機(jī)械功率與發(fā)電機(jī)功率的差值大于額定值的32.2%，且電功率發(fā)生了瞬間減少(變化率大于32.2%/10 ms)時(shí)，此時(shí)PLU保護(hù)動(dòng)作，快關(guān)高壓調(diào)門，高壓缸和中壓缸的主汽閥維持不變[15-17]。

圖1 功率負(fù)荷不平衡控制功能邏輯簡(jiǎn)圖

發(fā)電機(jī)三相電流信號(hào)的處理、轉(zhuǎn)換過(guò)程如圖2 所示。汽輪機(jī)功率由中壓缸第一級(jí)的入口蒸汽壓力來(lái)表征，輸入信號(hào)為4～20 mA，3個(gè)測(cè)點(diǎn)獨(dú)立取樣；發(fā)電機(jī)功率信號(hào)由電氣電流互感器(CT)和電壓互感器(PT)的三相電流/電壓經(jīng)3塊功率變送器計(jì)算后提供給汽輪機(jī)保護(hù)模件。

圖2 發(fā)電機(jī)三相電流模數(shù)轉(zhuǎn)換器原理圖

當(dāng)汽輪機(jī)保護(hù)系統(tǒng)檢測(cè)到PLU保護(hù)條件滿足時(shí)，PLU保護(hù)將在15 ms內(nèi)動(dòng)作，快速關(guān)閉高、中壓調(diào)節(jié)閥2 s。2 s后，PLU動(dòng)作結(jié)束，伺服調(diào)節(jié)系統(tǒng)根據(jù)保護(hù)動(dòng)作前指令或運(yùn)行人員指令控制機(jī)組負(fù)荷。

關(guān)于快速關(guān)閉2 s后重新開(kāi)啟的動(dòng)作過(guò)程如下：

(1)PLU保護(hù)動(dòng)作時(shí)，高、中壓調(diào)節(jié)閥均迅速地全關(guān)。如果機(jī)組的并網(wǎng)開(kāi)關(guān)未斷開(kāi)，需快速地打開(kāi)調(diào)節(jié)閥，避免機(jī)組出現(xiàn)“電動(dòng)機(jī)”狀態(tài)運(yùn)行，或者觸發(fā)電氣“逆功率保護(hù)”動(dòng)作。

(2)若系統(tǒng)出現(xiàn)瞬時(shí)性故障，故障快速消除后，為保證系統(tǒng)功率平衡，調(diào)速汽門必須及時(shí)打開(kāi)。

圖3為汽輪機(jī)保護(hù)模件PLU保護(hù)邏輯框圖，每個(gè)汽輪機(jī)保護(hù)模件分別接收一個(gè)中壓缸的第一級(jí)入口蒸汽壓力測(cè)點(diǎn)和一個(gè)發(fā)電機(jī)功率信號(hào)，該保護(hù)采用三取二配置，當(dāng)任何一個(gè)模件故障或任何一個(gè)信號(hào)故障保護(hù)均不會(huì)動(dòng)作[18-19]。

圖3 汽輪機(jī)保護(hù)模件PLU保護(hù)邏輯框圖

2 事故過(guò)程分析

4月15日10∶17∶27，某電廠#1機(jī)組功率異常，造成特高壓、渝鄂、鄂豫等聯(lián)絡(luò)線波動(dòng)。

2.1事件發(fā)生前系統(tǒng)運(yùn)行情況

機(jī)組為CCS控制方式，同時(shí)AGC投入，機(jī)組負(fù)荷為911 MW，主蒸汽壓力為23.7 MPa，再熱蒸汽壓力為4.59 MPa，#1、#2高調(diào)門開(kāi)度均在47.7%，#1、#2中調(diào)門全開(kāi)，汽機(jī)轉(zhuǎn)速2 999 r/min，給水2 580 t/h，燃料量337 t/h，A、B、C、E、F磨煤機(jī)運(yùn)行，機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定。

華中負(fù)荷約1.05 億kW；華北負(fù)荷約1.37 億kW；重慶用電負(fù)荷854萬(wàn)kW；特高壓南送線路179 萬(wàn)kW；川渝外送線路141 萬(wàn)kW；渝鄂送渝線路30萬(wàn) kW；鄂豫送鄂線路137 萬(wàn)kW；鄂湘送湘線路120 萬(wàn)kW；鄂贛送贛線路215 萬(wàn)kW。

2.2事件發(fā)生經(jīng)過(guò)

(1)10∶17∶27∶520～10∶17∶27∶560，出力從900 MW降至450 MW；

(2)10∶17∶27∶560～10∶17∶28∶000，出力維持450 MW；

(3)10∶17∶28∶000～10∶17∶28∶040，出力從450 MW降至0 MW；

(4)機(jī)組零功率維持13 s(其間有2次沖擊)；

(5)10∶17∶40功率開(kāi)始恢復(fù)，經(jīng)過(guò)2.6 s后增至230 MW；

(6)機(jī)組有功230～250 MW持續(xù)26 s；

(7)經(jīng)過(guò)1.1 s，有功恢復(fù)至970 MW。

第一階段：有功功率為900～450 MW，時(shí)間為40 ms；

第二階段：有功功率為450 MW，時(shí)間為持續(xù)440 ms；

第三階段：有功功率為40～0 MW，時(shí)間為40 ms；

第四階段：有功功率為0 MW(存在2次沖擊)，時(shí)間為13 s；

第五階段：有功功率為0～230 MW，時(shí)間為2.6 s；

第六階段：有功功率為保持230～250 MW，時(shí)間為26 s；

第七階段：有功功率為250～970 MW，時(shí)間為1.1 s。

10∶14∶38機(jī)組負(fù)荷由907 MW開(kāi)始下降，10∶14∶39機(jī)組負(fù)荷降至0 MW，汽輪機(jī)保護(hù)模塊轉(zhuǎn)速卡件設(shè)置的PLU保護(hù)動(dòng)作，高壓、中壓調(diào)門關(guān)閉至0，主汽壓力上升至26.6 MPa，動(dòng)作持續(xù)2 s；檢查5011、5 012開(kāi)關(guān)合閘正常。

10∶14∶40高加解列，原因是抽汽逆止門全關(guān)，汽輪機(jī)側(cè)壓力迅速下降導(dǎo)致高壓加熱器虛假水位高三值(此保護(hù)的目的是為了防止汽輪機(jī)超速)。

10∶14∶41第一次動(dòng)作結(jié)束后高壓、中壓調(diào)門打開(kāi)以維持汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速，但由于發(fā)電機(jī)負(fù)荷始終為0 MW，所以10∶14∶44 再次達(dá)到PLU保護(hù)動(dòng)作值(中壓進(jìn)汽壓力達(dá)到324 PSI)，PLU保護(hù)第二次動(dòng)作，再次關(guān)閉高壓、中壓調(diào)門。事后查閱曲線，發(fā)現(xiàn)#1主變高壓側(cè)有功功率最高達(dá)到664 MW。

10∶14∶46第二次PLU保護(hù)動(dòng)作結(jié)束后，高壓、中壓調(diào)門打開(kāi)以維持汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速，但由于發(fā)電機(jī)負(fù)荷始終為0 MW，于10∶14∶49 再次達(dá)到PLU保護(hù)動(dòng)作值(中壓進(jìn)汽壓力達(dá)到332 PSI)，保護(hù)第三次動(dòng)作關(guān)閉高壓、中壓調(diào)門。事后查閱曲線，發(fā)現(xiàn)#1主變高壓側(cè)有功功率最高達(dá)到689 MW。

10∶14∶51第三次動(dòng)作結(jié)束后高壓、中壓調(diào)門打開(kāi)以維持汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速，汽機(jī)PLU保護(hù)停止動(dòng)作。事后查閱曲線，發(fā)現(xiàn)發(fā)電機(jī)負(fù)荷在10∶14∶51為10 MW；10∶14∶53為23 MW；10∶14∶54為135.55 MW；10∶15∶25最高升至1 050 MW(#1、#2中壓調(diào)門全開(kāi))，負(fù)荷緩慢降低。之后運(yùn)行人員手動(dòng)調(diào)整，維持機(jī)組參數(shù)穩(wěn)定。

整個(gè)過(guò)程中汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速最大值為3 005 r/min(時(shí)間10∶14∶49)，最小值為2 984 r/min(時(shí)間10∶14∶50)。

11點(diǎn)左右，機(jī)組穩(wěn)定后重新對(duì)1號(hào)高壓加熱器液位進(jìn)行檢查發(fā)現(xiàn)，就地液位計(jì)浮球卡澀導(dǎo)致就地液位與遠(yuǎn)傳液位偏差大，經(jīng)處理后就地液位計(jì)顯示正常，遠(yuǎn)方就地核對(duì)一致。

3 對(duì)系統(tǒng)的影響

3.1對(duì)系統(tǒng)頻率的影響

事件發(fā)生前，全網(wǎng)頻率為50.016 Hz左右，電廠出力減少后，系統(tǒng)各站點(diǎn)頻率下降約0.06 Hz。南陽(yáng)特、荊門特、恩施、道觀河線路的頻率變化如表1所示。

表1 華中電網(wǎng)頻率變化

3.2對(duì)特高壓長(zhǎng)南Ⅰ線的影響

事故發(fā)生后，特高壓長(zhǎng)南Ⅰ線南送的首擺功率增加2 706 MW，首擺轉(zhuǎn)移比101.7%，第二擺2 896 MW，第三擺達(dá)到最大值3 145 MW，功率增加1 357 MW，占電廠功率減少出力(903 MW)的152.3%。表2 為特高壓線路長(zhǎng)南Ⅰ線和南荊Ⅰ線的有功功率變化。

表2 特高壓線路有功功率變化 MW

3.3對(duì)省間聯(lián)絡(luò)線的影響

華中各省間聯(lián)絡(luò)線的有功功率變化如表3所示。

表3 華中各省聯(lián)絡(luò)線功率波動(dòng) MW

由表3可知事故發(fā)生后，川渝斷面的功率變化611 MW，占該電廠總功率減少(903 MW)的67.7%；渝鄂斷面的功率變化1 105 MW，占該電廠總功率減少的122.4%；鄂豫斷面功率變化1 272 MW，占該電廠總功率減少的140.9%。

3.4Prony方法分析

圖4是長(zhǎng)南Ⅰ線的有功功率變化曲線，圖5是利用Prony法對(duì)長(zhǎng)南Ⅰ線進(jìn)行分析的結(jié)果。

圖4 長(zhǎng)南Ⅰ線有功功率變化曲線

圖5 長(zhǎng)南Ⅰ線Prony法分析結(jié)果

(1)長(zhǎng)南Ⅰ線Prony分析

圖6是南荊Ⅰ線的有功功率變化曲線，圖7是利用Prony法對(duì)南荊Ⅰ線進(jìn)行分析的結(jié)果。

圖6 南荊Ⅰ線有功功率變化

(2)南荊Ⅰ線Prony分析

圖7 南荊Ⅰ線Prony法分析結(jié)果

Prony算法的模型具有能較準(zhǔn)確描述故障暫態(tài)信號(hào)特征、直接提取信號(hào)頻率的優(yōu)點(diǎn)。從圖5和圖7可以看出，通過(guò)Prony法分析的擬合曲線和原始曲線重合度比較高，即Prony法的精度還是比較高的。其功率變化行為與機(jī)組擾動(dòng)時(shí)間、趨勢(shì)一致，可確定本次波動(dòng)是由該電廠#1機(jī)組異常運(yùn)行所致。

4 事件原因分析

(1)經(jīng)調(diào)查電氣調(diào)試人員走錯(cuò)位置，誤拉1號(hào)發(fā)電機(jī)出口PT柜內(nèi)MCB1空開(kāi)，導(dǎo)致發(fā)電機(jī)有功功率變送器失去測(cè)量電壓，發(fā)電機(jī)功率由907 MW突降至0 MW，觸發(fā)PLU保護(hù)動(dòng)作。

(2)PLU保護(hù)動(dòng)作后，由于發(fā)電機(jī)有功功率仍為零，延時(shí)2 s后高調(diào)及中調(diào)恢復(fù)開(kāi)度，隨著調(diào)門開(kāi)啟，功率增加，在3 s時(shí)間內(nèi)PLU保護(hù)再次到達(dá)保護(hù)值動(dòng)作。

(3)在PLU動(dòng)作3次后，由于調(diào)試人員意識(shí)到了誤操作，送上就地測(cè)量電壓空開(kāi)，發(fā)電機(jī)端有功功率測(cè)量正常，PLU保護(hù)不再動(dòng)作，機(jī)組恢復(fù)穩(wěn)定。

5 PLU保護(hù)問(wèn)題及措施

5.1PLU保護(hù)存在的問(wèn)題

(1)PLU保護(hù)的功率測(cè)量環(huán)節(jié)可靠性差，過(guò)于謹(jǐn)慎，增加了保護(hù)不必要?jiǎng)幼鞯目赡苄?。在系統(tǒng)故障等暫態(tài)工況下經(jīng)常導(dǎo)致PLU保護(hù)誤動(dòng)。

(2)PLU保護(hù)設(shè)計(jì)有誤操作的可能性較大，PLU動(dòng)作后，因?yàn)闆](méi)有設(shè)計(jì)FCB功能，往往導(dǎo)致MFT大擾動(dòng)或逆功率保護(hù)動(dòng)作的保護(hù)，對(duì)裝置的可靠性和電網(wǎng)產(chǎn)生影響。

(3)在發(fā)電機(jī)運(yùn)行的情況下，汽輪機(jī)迅速關(guān)閉控制，負(fù)荷突變，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子和聯(lián)軸器螺栓碰大扭矩，造成很大的應(yīng)力。此外，當(dāng)汽輪機(jī)快速關(guān)閉時(shí)，不知何故，發(fā)電機(jī)輸出功率振蕩，如果功率振蕩周期類似于轉(zhuǎn)子的扭振頻率或調(diào)諧，就會(huì)引起轉(zhuǎn)子的扭振共振，使轉(zhuǎn)子損壞。

(4)當(dāng)電信號(hào)有可能受到實(shí)際的影響時(shí)，電網(wǎng)短路故障信號(hào)、短路或電氣方面的電流或發(fā)電機(jī)都可能受到影響，從而保護(hù)觸發(fā)信號(hào)的值，熱工保護(hù)的可靠性角度難以確保。

5.2PLU保護(hù)解決措施

(1)增加判斷條件，防止保護(hù)誤動(dòng)。一是增加功率負(fù)荷微分判斷條件；二是增加高轉(zhuǎn)速判斷條件，如增加轉(zhuǎn)速大于3 018 r/ min的閉鎖條件作為防止誤動(dòng)措施。

(2)改善功率信號(hào)采集系統(tǒng)，增加功率測(cè)量環(huán)節(jié)故障閉鎖功能。如將常規(guī)功率變送器換成一種智能功率變送器，可以大大地提高功率信號(hào)采集的正確性。

(3)對(duì)同時(shí)設(shè)計(jì)有負(fù)荷下跌預(yù)測(cè)功能和PLU保護(hù)的機(jī)組，PLU保護(hù)可以取消；對(duì)同時(shí)設(shè)計(jì)有PLU和ACC保護(hù)的機(jī)組，若機(jī)組不具備FCB功能，建議取消PLU保護(hù)，并增加ACC保護(hù)動(dòng)作后快關(guān)高調(diào)門的邏輯。

6 結(jié)論

(1)某電廠#1機(jī)組發(fā)生功率異常期間，出力在520 ms內(nèi)從90萬(wàn)降至0萬(wàn)，3 s以后機(jī)組發(fā)生2次功率沖擊(間隔約5 s)；經(jīng)過(guò)13 s出力恢復(fù)至23萬(wàn)，經(jīng)過(guò)43 s后恢復(fù)至97萬(wàn)。本次波動(dòng)對(duì)系統(tǒng)頻率影響不大(0.06 Hz)，特高壓長(zhǎng)南線及渝鄂等省間斷面功率在此期間有功率波動(dòng)，長(zhǎng)南線最大波幅為136萬(wàn)，其功率變化行為與機(jī)組擾動(dòng)時(shí)間、趨勢(shì)一致，可確定本次波動(dòng)是由該電廠#1機(jī)組異常運(yùn)行所致。

(2)對(duì)文中所提及的該型號(hào)PLU模塊，可以對(duì)該型號(hào)PLU 保護(hù)進(jìn)行分析，即在DEH系統(tǒng)內(nèi)，由軟件邏輯來(lái)實(shí)現(xiàn)相應(yīng)的功率負(fù)荷不平衡的保護(hù)，取消常規(guī)的PLU模塊，使得運(yùn)行更加可靠。

(3)在PLU保護(hù)汽輪機(jī)過(guò)程中，如何確保機(jī)組維持低負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行的問(wèn)題，整體設(shè)計(jì)應(yīng)從鍋爐汽輪機(jī)協(xié)調(diào)控制方面考慮，并確保在機(jī)組甩負(fù)荷試驗(yàn)的操作。

[1]鄧婧, 李興源, 魏巍. 汽輪機(jī)超速保護(hù)控制系統(tǒng)的性能優(yōu)化及其對(duì)電網(wǎng)頻率的影響分析[J]. 電網(wǎng)技術(shù), 2010, 34(12): 50-56.

[2]劉小亮, 張雪敏, 秦博宇,等. 蒸汽參數(shù)變化對(duì)汽輪機(jī)系統(tǒng)穩(wěn)定性影響的機(jī)理分析[J]. 電力科學(xué)與工程, 2015，31(4):52-57.

[3]李浩, 孫海蓉. 300 MW機(jī)組數(shù)字電液控制系統(tǒng)DEH仿真機(jī)研發(fā)[J]. 電力科學(xué)與工程, 2013, 29(5):62-66.

[4]顧志君, 許文彥, 李沨. 西門子T3000系統(tǒng)超速保護(hù)誤動(dòng)作分析[J]. 儀器儀表用戶, 2016, 23(4): 85-87.

[5]韓翔. T3000系統(tǒng)在火電廠西門子汽輪機(jī)控制中的應(yīng)用[J]. 熱力透平, 2012, 41(3): 236-239.

[6]黃偉. 汽輪機(jī)OPC誤動(dòng)原因分析及控制邏輯的優(yōu)化[J]. 湖南電力, 2007, 27(4): 35-37.

[7]過(guò)小玲, 鄭渭建. 取消東汽機(jī)組PLU保護(hù)的可行性探討[J]. 浙江電力, 2012, 31(1): 52-54.

[8]鄭先進(jìn). PLU保護(hù)誤動(dòng)原因分析及處理[J]. 廣西電力, 2016(2): 73-77.

[9]朱松強(qiáng). 功率負(fù)荷不平衡模塊(PLU)誤動(dòng)原因分析[J]. 浙江電力, 2005, 24(4): 43-44,71.

[10]趙民政, 李闖. 功率負(fù)荷不平衡保護(hù)分析與優(yōu)化[J]. 電工技術(shù), 2014(7): 1-2.

[11]徐英, 邵玉槐, 薛永強(qiáng), 等. 基于PSASP的電力系統(tǒng)穩(wěn)定性仿真分析[J]. 太原理工大學(xué)學(xué)報(bào), 2007, 38(3): 247-249.

[12]王會(huì). 西門子1000MW汽輪機(jī)DEH控制邏輯優(yōu)化[J]. 中國(guó)電力, 2014, 48(9): 6-10.

[13]闞偉民, 胡鵬飛, 謝誕梅, 等. 1000MW機(jī)組甩負(fù)荷轉(zhuǎn)速飛升特性仿真研究[J]. 中國(guó)電力, 2014, 48(4): 22-26,47.

[14]曾海波, 姚峰, 肖波, 等. 甩負(fù)荷識(shí)別功能在1000MW機(jī)組中的應(yīng)用[J]. 廣東電力, 2016, 29(3): 16-19.

[15]田豐, 陳興華, 羅向東. 完善機(jī)組涉網(wǎng)控制提高電網(wǎng)可靠性[J]. 電力系統(tǒng)及其自動(dòng)化學(xué)報(bào), 2010, 22(1): 116-119.

[16]梅柏杉, 張德蘭, 陳瑢. 火電機(jī)組一次調(diào)頻的仿真研究[J]. 電力科學(xué)與工程, 2013,29(11):54-58.

[17]張寶, 楊濤, 項(xiàng)謹(jǐn), 等. 電網(wǎng)瞬時(shí)故障時(shí)汽輪機(jī)汽門快控誤動(dòng)作原因分析[J]. 中國(guó)電力, 2014, 47(5): 25-28，34.

[18]李樂(lè). 汽輪機(jī)超速原因分析及預(yù)防措施[J]. 科技創(chuàng)新與應(yīng)用, 2015(17): 123.

[19]劉成柱. 基于日立系統(tǒng)的東汽機(jī)組PLU設(shè)計(jì)原理分析及調(diào)試方法[J]. 華電技術(shù), 2016, 38(9): 46-47,79.

Reason Analysis of Power Load Unbalance Protection Mal-operation

LUO Ning， HE Qing

(School of Energy Power and Mechanical Engineering, North China Electric Power University, Beijing 102206, China)

The analysis of the tripping events caused by the abnormal operation of the unit load unbalance protection is carried out in this paper, and the existing problems and corresponding measurements of the protection action are illustrated. According to the ultra-speed logic protection action curve and impact of the external system curve data analysis when the unit load rejection occurred, the process of the accident is reproduced and then some analysis and comparisons have been conducted on the power load unbalance protection logic. And the PLU protection module mentioned in this paper is analyzed as well. The software logic is used to realize the protection of the power load unbalance, and the conventional PLU module is canceled, so that the operation is reliable. Finally the existing problems and corresponding measurements of power load unbalance protection are discussed in detail.

power load unbalance；necessity；discussion；logic of action

2017-05-31。

國(guó)家自然科學(xué)基金(51276059)；神華萬(wàn)州發(fā)電廠OPC、PLU保護(hù)對(duì)機(jī)組熱力系統(tǒng)的影響分析和定值評(píng)估研究項(xiàng)目(1704-00213)。

10.3969/j.ISSN.1672-0792.2017.08.008

TK223；TM621

：A

：1672-0792(2017)08-0048-06

羅寧 (1994-)，男，碩士研究生，研究方向?yàn)殡娬驹O(shè)備故障診斷與狀態(tài)監(jiān)測(cè)、壓縮空氣儲(chǔ)能技術(shù)。