摘 要:利用AMESIM仿真軟件進(jìn)行了柴油機(jī)高壓油管殘余壓力波動(dòng)性研究,分析了殘余壓力的影響因素,消除不利因素,選擇最佳參數(shù),從而降低高壓油管的故障。
關(guān)鍵詞:柴油機(jī);高壓油管;殘余壓力;故障
DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.17.220
1 引言
柴油機(jī)的可靠性占有越來越高的比重,柴油機(jī)工作條件惡劣,目前直噴式柴油機(jī)為了達(dá)到歐Ⅱ排放標(biāo)準(zhǔn),噴油壓力應(yīng)不低于80~100MPa,有些為了達(dá)到歐Ⅲ標(biāo)準(zhǔn),或者為了實(shí)現(xiàn)更高的要求,燃油的噴油壓力則會(huì)更高[1]。因此,作為燃油噴射系統(tǒng)的高壓油管則需要承受巨大的載荷,而管內(nèi)則有交變的往復(fù)波動(dòng)壓力作用,致使柴油機(jī)噴射效率和噴油量也發(fā)生波動(dòng)性變化,影響柴油機(jī)的發(fā)火和燃燒性能。本文利用AMESim仿真模型,研究了柴油機(jī)高壓油管殘余壓力波動(dòng)的影響因素,從而改善柴油機(jī)的工況和性能。
2 模型的建立
柴油機(jī)的高壓油管一端連接噴油泵,另一端連接噴油器,高壓油管承受著往復(fù)的壓力波動(dòng),高壓油管內(nèi)的流體可視為一維不定常流體,本文利用AMESim仿真模型[2],通過實(shí)驗(yàn)狀態(tài)下的理想數(shù)據(jù),控制變量,觀察嘴端燃油壓力的殘余壓力,從而找出殘余壓力波動(dòng)的影響因素。
3 試驗(yàn)研究
實(shí)驗(yàn)時(shí)基本參數(shù)為,凸輪軸轉(zhuǎn)速為500r/min,高壓油管長(zhǎng)度0.9m, 油管厚度為2.25mm, 油管直徑1.8mm,噴孔直徑為0.26mm。首先改變油管長(zhǎng)度,對(duì)比參數(shù)為0.8m 和1m,如圖1所示,隨著管路長(zhǎng)度的增大,殘余壓力波動(dòng)的波峰明顯增大,但波長(zhǎng)相對(duì)較小,這也決定了管路不能做的太長(zhǎng),容易導(dǎo)致噴油器的二次噴射;也不能太短,會(huì)造成燃油噴射不穩(wěn)定。其次,改變高壓油管的厚度,對(duì)比參數(shù)為2mm和2.5mm,如圖2所示,由此可發(fā)現(xiàn),隨著高壓油管厚度的增加,殘余壓力波的峰值并未改變,相位延遲,波長(zhǎng)變長(zhǎng),殘余壓力的衰減也越快;再改變高壓油管的直徑,對(duì)比參數(shù)為1.7mm和1.9mm,實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn),隨著高壓油管直徑的增加,波長(zhǎng)變短,波峰下降,但是存在不規(guī)律波動(dòng),孔徑也不能太小,否則會(huì)使脈動(dòng)增加,這是由于隨著孔徑的減小,產(chǎn)生節(jié)流作用;最后,改變對(duì)噴油特性有顯著影響的噴油嘴的噴孔直徑,對(duì)比參數(shù)為0.28mm和0.24mm,如圖3、4,通過實(shí)驗(yàn)對(duì)比發(fā)現(xiàn),隨著噴孔直徑的變化,殘余壓力也會(huì)產(chǎn)生相應(yīng)變化[3],噴孔孔徑增加,殘余壓力波長(zhǎng)變小,但峰值卻相應(yīng)的增加,會(huì)導(dǎo)致不正常噴射[4],同時(shí)這也是燃油霧化不良的主要因素,但噴孔直徑過小,會(huì)導(dǎo)致壓力波在管內(nèi)往復(fù)傳播的頻率增加,導(dǎo)致管路不穩(wěn)定,脈動(dòng)加劇。
4 結(jié)論
本文利用仿真模型并通過控制變量法來研究對(duì)高壓油管殘余壓力的影響因素:
(1)高壓油管不能太長(zhǎng),否則易出現(xiàn)二次噴射故障;也不能太短,會(huì)使的噴油器噴射性能降低,霧化變差。
(2)高壓油管壁厚逐漸增加,可以使殘余壓力的衰減加快。
(3)高壓油管的孔徑越大,會(huì)導(dǎo)致噴油性能降低,出現(xiàn)故障噴射??讖皆叫?,脈動(dòng)越大。
(4)隨著噴油嘴孔直徑增加,容易導(dǎo)致脈動(dòng)和二次噴射,但噴嘴直徑減小,會(huì)導(dǎo)致管內(nèi)壓力不均勻波動(dòng)。
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作者簡(jiǎn)介:楊城(1990-),碩士在讀,研究方向:船舶柴油機(jī)燃燒與排放。